轴类零件渗碳淬火工艺硬化层深度与残留跳动变形量的关系及计算

在技术要求中,对渗碳零件的渗碳淬火后的有效硬化层深度设计者大多是提出一个α_1～α_2的渗碳淬火硬化层深度、淬火后表面硬度的最终技术要求。而许多产品在渗碳淬火后还需进行磨削精加工,因此在零件进行渗碳工序之间都留有一定的磨     

渗碳齿轮箱式电炉加热淬火

用20CrMnTi钢制造的钻机齿轮,技术要求为渗碳层深0.8～1.2mm,齿轮表面硬度HRC58～62,心部硬度HRC30～35。热处理采用气体渗碳后再用箱式电炉加热淬火。 渗碳齿轮的寿命主要取决于齿面的耐磨性及齿心部(一般指齿高的2/3处)的冲击韧性。要达到上述硬度及性能要求,表面渗碳层必须在淬火后得     

关于偏心轴渗碳淬火硬化层中的软区

丰收35拖拉机液压泵中的偏心轴采用20Cr钢经气体渗碳淬火处理。按照工艺要求渗碳淬火后偏心轴的表面硬度应为HRC58～63。可是,几年来常常发现渗碳淬火件存在软区,其硬度值先HRC50左右,有时虽然淬火后检测硬度合格,但经磨削0.25毫米(单边)后却发现有软区。产生上述弊病的偏心轴数量约占20％以上,长期以来是生产中伪一个老大难问题。     

用膏状渗碳剂渗碳的方法

我们曾经接到一批工件(材料15号钢,工件形状像图1那样),它的技术要求是:内孔渗碳淬火,渗碳层深度0.8～1.2公厘,淬火后硬度 R_C58～62,外圆和Ⅰ、Ⅱ两端面不许被渗碳淬火。根据这个要求,有两种方法可以采用。一种就是在渗碳前把工件外圆和Ⅰ、Ⅱ两端面留出一定的加工余量,渗碳后再把这余量车去并进行淬火;     

用膏状渗碳剂渗碳的方法

我们曾经接到一批工件(材料15号钢,工件形状像图1那样),它的技术要求是:内孔渗碳淬火,渗碳层深度0.8～1.2公厘,淬火后硬度 Rc58～62,外圆和Ⅰ、Ⅱ两端面不许被渗碳淬火。根据这个要求,有两种方法可以采用。一种就是在渗碳前把工件外圆和Ⅰ、Ⅱ     

GCr15SiMn轴承钢无机高分子水溶性淬火液淬火工艺研究

对比渗碳淬火油和无机高分子水溶性淬火液对GCr15SiMn轴承钢组织和性能的影响,结果表明:GCr15SiMn轴承钢采用渗碳淬火油淬火工艺,淬、回火后硬度为60.5 HRC,显微组织为马氏体5级;GCr15SiMn轴承钢采用无机高分子水溶性淬火液淬火工艺,淬、回火后硬度为61～67 HRC,显微组织为马氏体3级,表层3 mm内无屈氏体。无机高分子水溶性淬火液淬火工艺淬、回火后的硬度和金相组织符合JB/T 1255—2014的要求。无机高分子水溶性淬火介质淬火工艺提升了GCr15SiMn轴承钢的综合性能。     

防止渗碳淬火硬度不足的方法

我厂长期以来一直采用以煤油作渗碳剂的气体渗碳工艺,产品质量稳定可靠。可是,有一段时间发现齿轮渗碳直接淬火后,挂具上面一层齿轮硬度往往偏低。经仔细查找原因,发现是由于碳黑附庄零件表面,且出炉后表面温度迅速降低,所以淬火后硬度     

TSG工具系统主体有效硬化层深度的金相测定

我厂采用２０ＣｒＭｎＴｉ材料生产ＴＳＧ工具系统主体，由于加工中工具系统要承受摩擦及复杂交变载荷，因此对工具系统主体渗碳淬火后的表层硬度及耐磨性要求较高。按国家标准规定，渗碳件应在淬火后采用硬度法测定有效硬化层深度，但因生产工艺及检测手段的限制，该标准...     

大型渗碳件的差温淬火工艺

近年来,我集团公司需要渗碳的工件增多,渗碳工件主要以减速机中的齿轮和齿轮轴居多。随着工件的规格和重量的逐步上升,采用原来的工艺,淬火后的硬度均偏低,已经无法满足图样的要求。在这种情况下,就要求我们寻找一条适合于大型工件淬火的工艺。     

滚丝机蜗杆热处理工艺的改进

我厂是机械部定点生产滚丝机的专业厂。蜗轮、蜗杆传动是各种规格滚丝机变速系统的关键件。蜗杆材料过去一直采用20Cr钢,经表面渗碳机油淬火,齿部硬度要求达到55HRC。但由于我厂没有专用渗碳设备,加之现场作业人员操作技术水平所限,淬火后蜗杆硬度指标一直不稳定,因硬度不足和硬度过高导致裂纹的现象时有发生,热处理批量废品问题一直没有解决。 从《机械工人》上看到《冷轧辊整体快速加热双液淬火工艺》一文后,很受启发。     

不同工艺渗碳淬火和深冷处理后20CrNi2Mo轴承钢的组织与性能

对正火态20CrNi2Mo轴承钢分别进行渗碳油淬+回火、二次渗碳油淬+回火、渗碳气淬+渗碳油淬+回火等3种渗碳淬火+回火处理以及在上述工艺的回火前增加深冷处理的渗碳淬火+深冷+回火处理,研究了不同工艺处理后轴承钢的显微组织、力学性能和耐磨性能。结果表明：渗碳淬火+回火后轴承钢的组织均为针状马氏体+残余奥氏体+碳化物,渗碳气淬+渗碳油淬+回火后的马氏体更细小,残余奥氏体更少,此工艺下轴承钢的硬度、抗拉强度和断后伸长率均高于其他2种渗碳淬火+回火工艺,磨痕宽度和深度较小;与渗碳淬火+回火相比,渗碳淬火+深冷+回火处理后轴承钢中奥氏体含量减少,硬度提高,磨痕宽度和深度减小,并且在200 N载荷下的磨损质量损失明显减少;较优的工艺是渗碳气淬+渗碳油淬+深冷+回火。     

热处理质量分析及对策三则

1.高频感应加热淬火增高硬度 我厂一批泵轴如图1所示,材料是18Cr2NI4WA。轴端与滚针直接接触高速转动,因此要求渗碳淬火后硬度达到59～65HRC,以满足使用性能的要求。 该件的热处理工艺如下:     

薄层渗碳件的工艺设计与操作

我厂生产的连接传动轴,其尺寸详见图1,材料为20CrMnMo、(?)碳层深度为0.15～0.40毫米,渗碳后淬火硬度HRC55～60。过去采用普通固体渗碳法生产,其工艺规范详见图2。由于此零件渗碳层要求很薄,而且公差范围很小(只有0.25毫米),生产过程中经常出现渗碳层过厚的现象,这样就造成φ19.5×4槽部渗碳层较厚,淬火后此截面强度过     

齿轮渗碳工艺的改善

一、前言较为重要的齿轮多用渗碳钢制造,并经渗碳、淬火和回火达到技术要求。齿轮各部位具有显著不同的曲率半径,因此渗碳后各部位的表面含碳量及渗层厚度和组织有较大差异,齿顶角处易出现碳化物聚集呈网状或半网状分布;齿根处渗层厚度要浅些。某些工厂生产的齿轮金相组织还不能稳定地达到技术要求,渗碳后在缓冷中出现脱碳现象,使淬火后硬度偏低,耐磨性差,易被擦伤且疲劳强度低,使用寿命短。齿轮的形状复杂,渗碳淬火后往往出现较大的变形,从而影响齿轮的传动精度、接触精度和传动平稳     

氮化和对研提高弧齿锥齿轮使用质量

我厂常需加工一种机床上传动用的弧齿锥齿轮，按设计，材料为20CrMnTi，齿部表面渗碳淬火硬度55～60HRC，心部硬度30～40HRC。由于渗碳淬火后，齿部变形较大，要达到较高的精度，最好是淬火前齿部留余量，淬火后磨齿。而我厂没有弧齿锥齿轮磨齿机，仅有一台Y225型弧齿铣齿机，一台弧齿锥齿轮对研机，外协磨齿费用很高。根据使用要求，经与设计人员协商，     

挡套零保温淬火

BJ130汽车二轴三、四挡套(见零件图)的材料是20CrMnTi。热处理技术要求为:渗碳深度0.8～1.2mm;淬火后硬度HRC58～64。由于内键槽φ46_(+0)~(+0.17)在渗碳、淬火后不再进行加工,根据使用拉刀的修磨     

RJX-45-9保护气氛炉的改造

我厂生产的一吨翻斗车圆锥被动齿轮(图1)技术要求是:18CrMnTi渗碳,渗层0.9～1.3毫米,表面硬度HRC58～64,心部硬度HRC30～48,不平度要求内端≤0.20毫米,外端0.1毫米。原来齿轮渗碳后在盐浴炉中加热,加热后用水爆盐,在淬火压床上淬火。由于水爆盐的影响因素多,工艺不易控制,经常出现硬度低、内孔胀大、不平度超差等废品。为提高产品质量、改善劳动条件,改盐浴炉加热为     

减小双联齿轮盲孔变形的方法

1.齿轮热处理技术要求及检测 渗碳层深度0.6～1.0mm;齿表面硬度58～64HRC,齿心部硬度35～48HRC;在齿轮两端的盲孔尺寸要求φ15_0~(+0.027)mm。 2.渗碳淬火工艺 渗碳淬火前两端盲孔尺寸为φ15_0~(+0.027)mm。采用设备:KJJ—75—9T井式气体渗碳炉;装筐方法:     

轧机减速机渗碳齿轮开裂分析

从裂纹形式、化学成分、硬度、金相组织、残余应力和磨削量对开裂的渗碳淬火齿轮进行了检测和分析,同时对裂纹成因进行了探究,得出齿轮上的裂纹虽是在磨削后发现,但是由渗碳淬火引起,该研究分析对轧机减速机渗碳齿轮渗碳淬火处理技术的改进具有重要的现实意义。     

渗碳后淬火工艺对G20Cr2Ni4A钢轴承套圈组织和性能的影响

采用德国莱卡PZ-20B型金相显微镜、200HVS-5型维氏硬度计及200HRS-150型洛氏硬度计,对渗碳G20Cr2Ni4A钢轴承套圈三种不同淬火工艺后的组织和性能进行了分析研究,确定出精准渗碳热处理工艺,使其组织及性能指标达到国外客户的要求,实现了风电增速箱轴承国产化。研究结果表明,常规油浴二次淬火工艺和常规二次盐浴等温淬火工艺虽然在材料表层组织、心部组织、晶粒度及心部硬度等方面可以满足要求,但在表面硬度及硬度梯度等方面均不能满足技术要求;低温快冷二次盐浴等温淬火工艺在所有指标上均可以很好地满足套圈技术要求。