镍铬钢钢坯缓冷工艺的模拟研究

用磁秤模拟方法研究了冷却速度和过冷温度对镍铬钢排氢速度和排氢量的影响。结果表明，冷却速度和过冷度越大，铁磁相转变量越多，排氢量也越多。根据研究结果可以得出：适当增大钢坯的冷却速度，降低过冷温度，不但可以缩短缓冷时间、提高生产率、节省能源、降低成本，而且还可以消除白点，改善并提高钢的质量。这对制定新的缓冷工艺，指导生产具有重要意义。     

35CrNi3MoV钢晶粒细化工艺的研究

通过试验研究了两种预备热处理工艺一两次高温正火工艺和临界区高温侧正火工艺以及最终热处理工艺对用于大锻件生产的35CrNi3MoV钢晶粒细化效果的影响。研究结果表明,两种预备热处理都有良好的消除组织遗传、细化晶粒的效果,最终热处理后,晶粒进一步细化。     

10CrNi3MoV船用钢板表面缺陷补焊工艺研究

通过制作平底小孔模拟钢板表面缺陷,采用专用焊丝对10CrNi3MoV船用钢板进行补焊试验,并进行了超声波探伤、磁粉探伤检验,测定了补焊前后力学性能,采用金相显微镜、扫描电镜等方法对补焊部位进行了组织分析.结果表明,采用专用焊丝对10CrNi3MoV船用钢板进行补焊的方法是可行的,强韧性水平能够满足标准要求.     

厚规格高合金钢坯堆垛缓冷工艺开发

针对某厂高合金钢裂纹发生率较高但尚无缓冷坑或其他缓冷措施的状况,利用有限元软件ANSYS,对该厂板坯连铸机生产的尺寸为400 mm×2 000 mm×3 000 mm的738H塑料模具钢坯,进行了堆冷过程温度场有限元模型计算。对该厂模具钢坯进行了96 h堆冷测温试验,并用现场实测温度对数值模拟结果进行校核。依据校核过的堆冷温度场有限元模型,开发了适合该厂的连铸坯堆垛缓冷工艺,很好地解决了该厂连铸坯无缓冷措施的问题,有效防止了高合金钢连铸坯裂纹和迟缓裂纹的产生,使得高合金钢连铸坯裂纹控制合格率达到100%。     

12CrNi3MoV钢低温韧性与硼含量的关系

对12CrNi3MoV钢板的低温韧性和硼含量的数据做了统计分析,发现硼降低钢的低温韧性,两者之间存在线性关系,得出了低温韧性和硼含量的回归方程。为了使-20℃的V型缺口试样冲击功A_(Kv)≥50J,必须将酸溶硼含量控制在0.0020％以下,分析了硼影响韧性的原因。主要由于钢中合金元素含量高,硼提高淬透性的有利作用未能得到充分发挥,而对韧性的不利作用却被突出和加强了。     

微量硼在12CrNi3MoV调质低合金高强度钢中的作用

本文研究不同硼含量对12CrNi3MoV钢力学性能的影响及其作用机制。如酸溶硼含量B_(sol)<0.001％时,钢的韧性有所改善;而B_(sol)>0.001％时,钢的韧性随硼含量的增加而逐渐下降,这是由于Fe_(23)(CB)_6等碳硼化物的析出而引起的。     

合金成分和轧制工艺对10CrNi3MoV钢性能的影响研究

针对中试真空感应炉+350 mm轧机生产的10CrNi3MoV钢中板,试验分析了合金含量、精轧工艺、热处理工艺对其性能的影响。认为影响10CrNi3MoV钢性能的主要因素是热处理工艺,采用最佳处理工艺可以生产出具有良好强韧性能的产品,特别是具有良好的低温韧性的产品。     

车轴坯缓冷工艺研究

本文以实际生产车轴坯缓冷工艺为依据,根据氢在不同温度下逃逸速度不同的特点,从理论上研究了车轴坯缓冷工艺.并提出了提高生产率,缩短缓冷时间的方向.     

车轮缓冷工艺解析

阐明了车轮钢中白点的形成机理,分析了马钢车轮公司的缓冷工艺,通过生产实践,说明缓冷工艺具有科学的指导性.     

包钢重轨取消缓冷工艺的研究

文中详细介绍了包钢重轨缓冷工艺的由来,取消重轨缓冷工艺的必要性和可行性,取消缓冷工业试验对成品重轨氢含量、残余应力、白点检验和力学性能的影响,并提出了取消缓冷工艺后应注意的问题.     

对于提高34CrNi3MoV钢低温冲击韧性的探索

34CrNi3MoV是一种高强度合金结构钢,具有良好的综合机械性能和工艺性能,广泛应用于发动机转子和汽轮机叶轮的生产。钢的性能、用途与30Cr2Ni2Mo相似。34CrNi3MoV钢大锻件在经过正火+调质的热处理工艺后容易在组织晶粒中混杂大的晶粒,而物理性能中的低温冲击韧性也会降低,进而降低零件的实际使用寿命。消除冲击韧性骤降的现象是制定工艺的重要标准。通过对34CrNi3MoV钢的研究实验,发现原因在于组织中出现了夹杂大晶粒的现象,而夹杂大晶粒的形成在于这种材料本身具有的的现象,正常的正火及调质对现象的影响不大,只有通过退火才能消除夹杂大晶粒,细化晶粒,从而提高低温冲击韧性。     

夹杂物特性对10CrNi3MoV钢冲击韧性的影响

基于200 t BOF-LF-RH-板坯连铸的10CrNi3Mo钢冶金生产流程,分别通过向钢液喂入硅钙包芯线和钙镁复合包芯线,对夹杂物进行变性处理,之后通过4300厚板轧机轧制35 mm板并进行热处理。利用等电位溶液电解、扫描电镜与能谱、夹杂物分析仪等设备和方法对试验钢的夹杂物进行定量、定性分析,获得夹杂物的特性参数,主要表现为变性后夹杂物单位面积数量减少约40%,平均间距增加近1倍。结合夏比冲击试验结果,得出夹杂物变形处理对冲击韧性特别是低温冲击韧性有明显改善的结论。     

管线配套焊丝钢生产缓冷工艺研究

通过测定焊丝钢冷却过程连续过冷曲线,制定了管线配套焊丝钢盘条的冷却工艺。通过调整冷却工艺参数,使盘条强度满足了用户要求。拉拔试验结果表明,盘条可以不经过热处理直接拉拔到用户要求线径,拉拔后焊丝满足了用户缠绕与送丝要求。     

34CrNi3MoV钢奥氏体晶粒长大模型验证与应用

通过热处理试验并采用金相法分析研究了加热温度和保温时间对34CrNi3MoV钢奥氏体晶粒长大行为的影响。结果表明,加热温度对34CrNi3MoV钢奥氏体晶粒尺寸的影响尤为显著,随加热温度（900～1 200℃）的升高,晶粒尺寸逐步增大。在初始晶粒尺寸情况下,900℃保温30 min(12.1μm)和950℃保温10 min(15.1μm)都与原始晶粒尺寸级别相差不大,1 050℃保温30 min(37.8μm)时,晶粒尺寸达到原始晶粒尺寸的3.35倍,得到34CrNi3MoV钢晶粒长大的激活能Q=176.6 kJ/mol。随保温时间的延长,加热温度对奥氏体晶粒尺寸的影响越来越弱。950℃保温时,晶粒长大的临界保温时间大约为90 min左右。1 050℃保温时,其临界保温时间大约为30 min。加热温度越高,达到临界保温时间后,晶粒长大就越缓慢。加热温度为850～950℃,保温时间60～180 min,可使34CrNi3MoV钢平均晶粒尺寸控制在22.5～44.9μm（国标8.0～6.0级）而满足要求。     

浅谈铜冶炼渣缓冷工艺

介绍了铜冶炼生产过程中熔炼渣的缓冷工艺及主要配套设施,对缓冷原理和主要工艺参数的选取进行了详细论述,为铜冶炼渣缓冷工艺的选择和设计提供参考.     

大圆坯缓冷能力与工艺布置的研究

讨论了大圆坯连铸缓冷钢种的缓冷时间和缓冷坑能力,利用坯库存放场地进行统一规划设计,在圆坯物流发运上实现有效缓冲,实现了大圆坯的品种钢生产能力的提高,保证了一定时间内生产流程的连续生产,圆坯缓冷能力的提高为生产高质量铸坯提供了保障。     

30CrNi3MoV钢绝热剪切带中微观组织的演变

利用透射电子显微镜对３０ＣｒＮｉ３ＭｏＶ低合金钢正交切削试验中切屑上的绝热剪切带（ＡＳＢ）、基体和两者之间过渡区的微观组织进行了观察和分析。指出ＡＳＢ形成时微观组织经历了由粗大板条结构到碎化以及动态回复的过程，最终变成ＡＳＢ的细小等轴结构。ＡＳＢ形成中碎化组织的动态回复是软化的本质。     

Cr12MoV滚丝模模具热处理工艺研究

Cr12MoV材质冷作模具钢因为有着较好的淬透性,而且淬透后具有较高的耐磨性、淬火变形小等一些优点,因此常用来制作断面较大、耐磨性要求高的冷作模具,比如螺纹滚丝模等。模具在生产工作中,要使制件产生塑性变形模具要不断受到极大的压力、摩擦力和冲击力,因而对韧性、耐磨性、抗疲劳性能都有很高要求。本文对Cr12MoV钢滚丝模发生失效的原因进行分析,并针对上述原因进行了不同淬火工艺Cr12MoV钢组织和性能影响的实验研究。     

35CrNi3MoV钢中稀土夹杂物生成的热力学分析

本文通过热力学分析夹杂物生成的条件与顺序,予示了35CrNi3MoVRE钢中的夹杂物。理论计算结果与实验观察完全一致,证实了热力学计算可以予报钢中夹杂物的类型。     

10CrNi5MoV钢奥氏体晶粒度变化规律研究

对模铸和电渣重熔后10CrNi5MoV钢在不同加热温度下的奥氏体晶粒长大规律进行试验研究。结果表明,析出颗粒的数量、大小及分布是奥氏体晶粒变化的决定因素。在相同的热处理温度下,电渣重熔后钢板的晶粒比模铸钢细。试验钢在900℃保温,奥氏体晶粒最细,这个结论为该钢热处理工艺的制定提供了理论依据。