用支撑法消除转轮叶片裂纹

1.本转轮产生裂纹的起因分站一台型号为HL_(211)-LJ-225的水轮机组于1971年底大修时,按照当时的办法,对活动导叶作了刨薄,对转轮叶片进水作了加宽,出水边作了切割。此后,历次机组大、小修均发现转轮的一些叶片出水边等处,有程度不同的裂纹。除了被刨薄和切割的部分无法复原外,我们去掉了叶片原加宽的部分,对叶片的进、出水边作了流线型打磨,但仍毫无结     

刘家峡水电厂1#水轮机转轮叶片裂纹分析

本文介绍了刘家峡水电厂1#水轮机转轮叶片的裂纹情况,分析了叶片铸造缺陷、存在卡门涡共振、转轮叶片出水边与叶片联接部位存在应力集中等造成叶片裂纹的主要原因,并介绍了加大转轮叶片出水边与下环联结处的过渡圆角、转轮叶片出水边修型、避振运行等相应的处理措施。     

分段焊的焊接顺序对转轮残余应力的影响

在对混流式水轮机转轮的分段焊焊接温度场进行分析的基础上,利用数值模拟技术研究了分段焊的焊接顺序对混流式水轮机转轮焊接残余应力场的影响,结果表明,采用先焊两端后焊中间的分段焊方法可以有效地降低叶片出水边危险区域的焊接残余拉应力峰值.在转轮的焊接过程中,采取尽量减小靠近叶片出水边的焊段长度的方法进行焊接,叶片出水边焊段起弧于叶片出水端,中间的焊段熄弧于靠近叶片出水边端.     

水轮机转轮静平衡试验中的测算

水轮机转轮在制造厂都进行过静平衡试验。响洪甸水电站四台HL211—LJ—200型水轮机,由于长期运行中的磨损和汽蚀补焊,特别在提高出力的技术革新中,转轮叶片进、出水边进行过切割与加焊,因此,有必要对转轮作静平衡试验。一、实测试验我站静平衡试验从1975年开始的,并结合大(夂彡)。有三台机组,是以实测为主来达到转轮平衡的。     

三维曲面出水边叶片的转轮装焊新工艺

本着重重论述了在三维曲面出水边叶片的转轮过程中，非数控加工叶片的制备，划线定位及转轮装焊的特点。通过首次实践、对比，确定了此类转轮最佳制造工艺。     

叶片几何参数对水轮机稳定性的影响

本文主要从水力设计出发 ,根据叶片几何参数的变化 ,在不同工况下 ,利用CFD技术对叶片的压力分布、速度矢量变化、流线分布和叶片出水边环量变化的情况进行了分析。并将CFD分析的结果与模型试验中转轮涡带、叶片脱流情况及叶片应力计算结果进行了对比。探讨了叶片进口冲角对叶片头部脱流的影响、叶片出水边环量变化对转轮出口涡带的影响和叶片形状对叶片应力分布情况的影响。最后总结了叶片几何参数的变化对水轮机稳定性的影响     

处理水轮机转轮汽蚀和裂纹的初步设想

水轮机转轮在长期运行中,由于真空造成的汽蚀破坏及叶片后面(出水边)形成涡列,导致叶片的共振,造成疲劳破坏,出现裂纹。转轮上的汽蚀与裂纹,直接危害机组的正常工作,是影响机组大(夂彡)周期的主要因素。本文就采用等离子喷涂技术解决汽蚀;喷丸强化工艺和叶片出水边削薄改形法解决裂纹(也包括振动)提出一些初步设想,供大家研究讨论。     

水轮机转轮开裂事故原因分析和经验教训

某电站轴流式水电机组与1985年末投运发电,自1998年以后转轮叶片有裂纹发生。2003年检修时发现3号叶片裂纹严重,电站便进行了补焊。2005年8月由于推力轴承瓦温升高,在查找原因时却发现了3号叶片自出水边轴颈处向叶片进水边斜向开裂。     

水轮机转轮开裂事故原因分析和经验教训

某电站轴流式水电机组于1985年末投运发电,自1998年以后转轮叶片有裂纹发生,2003年检修时发现3号叶片裂纹严重,电站便进行了补焊。2005年8月由于推力轴承瓦温升高,在查找原因时却发现了3号叶片自出水边轴颈处向叶片进水边斜向开裂。     

水轮机转轮出水边切割改型分析

我厂在革新挖潜改造的过程中,为了对水轮机增加过流量、提高出力,十年前对厂内4台PO 211水轮机转轮出水边进行了切割、减薄导叶、增加了导叶高度等措施。十年来我们在切割出水边的工作中和以后的运行中,碰到了一些情况,考虑了一些问题,积累了一些资料,     

混流式水轮机不锈钢转轮叶片应力有限元分析

针对混流式水轮机组不锈钢转轮叶片反复开裂的严重问题,通过ANSYS有限元模拟分析转轮叶片制造过程中产生的焊接残余应力和额定工况运行时叶片的应力分布.仿真计算结果表明,出水边焊缝附近是应力的峰值区域,残余应力和工作应力的综合作用是导致叶片产生疲劳裂纹的根本原因,计算结果为设计、制造阶段焊接残余应力和运行阶段转轮应力测试提...     

大型水轮机转轮叶片改型工艺研究

介绍了大型水轮机叶片出水边用铺焊的方法改变叶片形状、增强叶片强度,避免裂纹的产生。水轮机的转轮在电站运行一段时间后,出水边与上冠、下环焊缝处容易产生疲劳裂纹。通常采用焊接三角筋的方法来补救裂纹的产生。此方法的缺点是三角筋的厚度与叶片的出水边的厚度不一致,在凸凹点处容易产生应力集中,也容易产生裂纹。用铺焊的工艺方法增加厚度、保证出水边圆滑、即避免了裂纹的产生又使打磨后的叶片流线型状良好。     

60-70米水头段混流式水轮机转轮水力性能试验研究

以住我所掌握的有关60～70米水头段的混流式转轮资料来源于不同国家,其通道尺寸参差不齐,参数不尽合理,互不通用。为了改变这种情况,按我国水轮机暂行系列型谱要求,我所对bo=0.315高比速混流式转轮进行了试验研究。本文详细介绍了该试验研究,结论认为:要提高转轮的单位转速,主要是减少进水边平均直径和进口角;要提高转轮的单位流量主要是增大叶片出水边“过流面积”等等。     

叶片出水边加工

我厂过去加工小型混流式转轮叶片出水边是在铣床上进行的。而加工大型转轮叶片还是首次。我厂无落地镗,加工有困难。经过“三结合”讨论,决定用立式车床来加工。先将叶片划好线,然后按划线将几个叶片组合起来,使出水道在同一平面上,而后固定在工字钢底座上。加工质量达到要求。右图所示为已装上立车的叶片。     

关于三门峡,青铜峡等电站水轮机的技术改造问题

三门峡电站水轮机运行约20000h以后,叶片正面和背面的根部断面出现裂绞。经电站实测并进行分析研究,采取叶片出水边修型处理的措施,对叶片根部产生裂绞有抑制作用。青铀峡电站5~#机水轮机转轮更换不锈钢叶片转轮后,在运行中操作机构“发卡”问题得到了解决。对三门峡和青铜峡电站水轮机设备进行总结和技术改造,是非常有价值的工作。     

偏负荷工况混流式水轮机转轮结构稳定性研究

为探究偏负荷运行工况下混流式水轮机转轮结构稳定性,本文基于单向流固耦合方法,对三种典型偏负荷工况下转轮结构进行了静力学分析和模态分析.结果表明:受不稳定水流影响,80％、60％和40％负荷工况下,较大变形分别位于转轮下环、叶片出水边中部以及叶片迎水刃处中部.预应力对转轮结构影响较小,其导致固有频率增加1 Hz左右;而水...     

加补强块的转轮叶片裂纹处理

分析了转轮叶片加补强块后,补强块与叶片出水边连接位置容易产生裂纹的原因,制定了修复工艺,罗列了修复过程中所用的设备、材料和工具。经合理铲磨和抛光处理有效修复了裂纹。     

泥沙直径和浓度对混流式水轮机转轮内流场的影响

为了初步研究泥沙直径和浓度对混流式水轮机转轮内部流场与性能的影响,本文采用固液两相流模型对某电站的高水头混流式水轮机进行全流道数值模拟,通过控制变量法研究不同来流泥沙直径和浓度对转轮叶片表面泥沙分布、平均压力和水轮机效率的影响。结果表明:含沙水较清水会不同程度使叶片表面水压力载荷增加,效率下降,在相同工况下转轮叶片进水边和出水边与下环连接处泥沙浓度较高;随着泥沙直径的增加,泥沙分布更加集中,磨损加剧。该研究可为含沙水流中运行的水轮机转轮设计提供参考。     

水轮机转轮叶片割边增容改造

水轮机增容常用的两种方法是更换新转轮和转轮叶片修形.本文采用贴体坐标下的有限体积法和κ-ε模型,对水轮机转轮内部的三维粘性流动进行数值模拟,科学合理地确定转轮叶片的切割量,实现水轮机增容.并将该方法应用于丰满发电厂7号水轮机,收到了较好的效果,为老水轮机增容改造探索出一条新路.     

黄河万家寨水轮发电机组稳定运行的综合措施

通过对万家寨水轮发电机组真机测试数据的分析研究 ,发现该水轮机转轮叶片发生裂纹的主要原因是受现行水轮机选型原则的限制 ,该站部分水轮机在高水头下稳定性差 ,而同时转轮叶片出水边与上冠相接部位应力有较高集中所致。提出了为保证混流式水轮机高水头段的稳定性 ,应保证转轮叶片负压侧进口脱流线穿过最大水头的观点 ,并据此划分了水轮机的 3个运行区域 ,指导机组运行于稳定区 ,使转轮裂纹大幅度减小。同时通过对转轮采用补焊应力释放三角块的补强措施、机组动平衡试验、机组补气量试验、水轮机转轮泄压孔封堵试验等研究 ,为万家寨水轮发电机组的稳定运行提出了一系列的综合措施 ,其中部分措施已起到了作用 ,提高了机组运行的稳定性