500kV架空线路耐张塔平衡挂线割线长度的计算

500kV输电线路架线施工与传统架线工艺有本质上的区别。500kV输电线路架线采用张力放线、导线始终处于架空状态。由于线路设计耐张段长度往往长达十几公里,而施工中放线施工段只能在5～skin范围内进行,这就必然在直线塔紧线。实践证明,500kV线路架线在直线塔上紧线比在耐张塔上紧线简单得多,因此我们在放、紧线工作中都尽量避开耐张培,选择直线塔作为紧线操作塔,直线通过耐张塔,直线塔紧线完毕并附件安装后,再给耐张塔进行平衡挂线。平衡拴线是张力架线施工中一项比较困难、细致的工作,割线长度计算是平衡拴线成败的中心环节。50…     

超高压输电耐张塔平衡挂线对架空线弛度的影响

500千伏输电线路架线施工与过去传统紧线工艺方法不同。由于线路设计中耐张段长度往往长达十几公里乃至数十公里,而施工中放、紧线施工地段只能在5～8公里范围内进行,这就会造成部分紧线要在直线塔上进行。实践证明:500千伏线路紧线操作在直线塔进行比在耐张塔进行要简便得多。基于上述原因,我们在放、紧线工作中都尽量避开耐张塔,而选择直线塔作为紧线操作塔。直线塔紧线完毕后,再于耐张塔进行断线、附件安装、     

五十万伏超高压输电线路施工中耐张塔附件安装后,对架线弛度影响的初步探讨

“五十万”架线施工与以往传统紧线工艺方法不同,由于线路设计中耐张段长度往往长达十几公里乃至二十几公里,而“五十万”工程施工中放、紧线区段只能在5～8公里范围内进行,这就势必造成部分紧线要在直线塔进行。实践经验证明:“五十万”线路在直线塔紧线要比在耐张塔紧线简便得多。基于上述原因,我们在放、紧线工作中都尽量避开耐张塔,选择直线杆塔作为紧线操作杆塔;直线塔紧线完毕后于耐张塔断线、附件安装、挂线操作。由于耐张塔附件安装是在该紧线段弛度观测完毕,并临锚后进行的。因此,在耐张塔附件(耐张塔附件,就是将耐张塔上贯通的导线断开,将连好导线的耐张绝缘子串挂于塔上)安装过程中,由于划印、割线、量尺、金具加工尺寸,爆压等     

山区放线、紧线过程中导线防损伤保护

山区长放线段架线施工中，应特别关注导线易损伤的问题。鉴于岭澳至东莞的500kV输电线路的架线施工难度大，技术要求高，指出在放线、紧线过程中必须采取相应的原则和防护措施。据此，通过水平导线放线力的推导计算，求出降低垂弧、减小张力的展放导线方法；在耐张塔、高位放线时特别采用双滑车，以减少导线摩阻而导致的导线折伤；4个耐张塔须采取分段紧线，并强调导线在放、紧线过程中须注意导线在线轴内的擦伤保护；并提出导线的落地保护和导线的临锚保护等事项。这些施工方法和保护措施保证了该送电线路架设的圆满完成。     

以耐张段作为张力架线施工段的实践

张力架线施工段的选取一般不以耐张塔分界,紧线操作基本上在直线塔进行。随着电网建设的发展,500 kV线路走廊的选取越发困难、耐张段变短、转角塔增多。采用耐张塔紧线已是张力架线工艺的重要举措,它比直线塔紧线更快捷、方便、省时、省力。 基于DSP的电网负序和无功综合补偿的检测与控制     

500千伏线路耐张段内紧线和跨耐张段紧线问题

为避免导线拖地磨损,平武和元锦辽500千伏线路工程正利用张力机械架线。为充分发挥张力机械的工作能力,实现快速施工,采用了连续直通放线、直线塔紧线和耐张塔平衡挂线三项新工艺,从而改变了过去按耐张段放线,耐张塔紧线和单侧挂线的传统作业方式,使我国线路架线技术迈进到一个新的阶段。多分裂导线线路与单导线线路不同,耐张段长度可不受设计规程5公里限制,但架线施工时的紧线段长度则受紧线设备能力限制,而出现如图1在 AC 耐张段内 B 直线塔上紧线的状态;同时为尽量利用紧线设备能力,又出现如图2跨 AC 与 CE 两耐张段在 D 直线塔上紧线     

基于塔-线-串-棒多相耦合的舞动数值仿真分析

为研究输电线路舞动对导线端部张力的影响,建立塔-线-串-棒多相耦合的直流输电线路模型,分析耐-耐和耐-直-直-直-耐两种模式,得出结论:探究得到不同模式下耐张塔和直线塔端部张力值分布规律;并发现随着档距增加,舞动时导线端部张力逐渐增大,舞动幅值逐渐增大,舞动频率逐渐降低。对比昌吉—古泉工程实际观测结果与数值模拟结果,验证了成果的正确性。针对防舞设计提出如下建议:使用导线最大使用张力对输电塔横担挂点处构件进行强度效验;对非孤立档耐张塔,导线张力差宜设置为90%最大使用张力。     

输电线路张力放线施工中耐张塔中心点画印法

输电线路在采用张力放线及在直线塔紧线作业中,耐张塔是紧线段中的一基。当弛度观测好后,耐张塔上的放线滑车在导线的张力、塔位转角度、导线悬挂点与相邻塔悬挂点的高差影响下,形成了固定的空间几何关系,该几何关系决定了挂线时线长的调量。     

大截面导线重覆冰区不均匀冰纵向荷载特性分析

现行规程给定的不平衡张力的设计值与实际工程取值差异较大,为了研究大截面导线重覆冰区不均匀冰纵向荷载特性,建立连续档不平衡张力计算模型,编制VB计算程序,参照典型的特高压直流输电线路工程设计条件,计算了直线塔和耐张塔的不平衡张力,对影响直线塔不平衡张力的档距、高差、悬垂串长、导线直径、覆冰率、档距不均匀性、覆冰厚度等因素进行敏感性分析。针对大截面导线重覆冰区,建议增大耐张塔不平衡张力取值,降低直线塔不平衡张力取值,其中直线塔不平衡张力可根据使用条件进行分级取值。     

输电线路导线舞动荷载分析

对三种舞动幅值的计算方法进行比较,提出采用气象系数法确定导线各个舞动阶次的幅值.以正弦驻波作为导线舞动激励,分别采用线长法、能量法和有限元法(finite element analysis,FEA)计算孤立档导线舞动张力变化值:线长法与有限元法计算结果基本一致;能量法计算值小于线长法和有限元法,舞动半波数为奇数时,其计算值为其他方法计算值的40%-50%.通过在通用有限元软件ANSYS中建立包含2个独立耐张段和1个独立耐张段的连续多档有限元模型,分析不同档数下耐张塔和直线塔两侧导线舞动张力差的变化规律.分析结果表明:当数不小于4时,档数变化对铁塔两侧导线舞动张力及张力差的影响不大,耐张塔挂点张力差可取两档模型理论计算值的50%;相同档数时,直线塔舞动张力差为耐张塔舞动张力差的12%～25%.基于舞动张力分析结果,提出了杆塔舞动荷载的计算方法.     

装配式挂线

装配式挂线方杰（湖南省送变电公司，长沙市，４１２０００）１问题的提出多年来，张力放线的５００ｋＶ线路，耐张塔的挂线操作常采用平衡挂线，或者直接在耐张塔紧线和挂线等。当耐张塔所处地形特别时，这些传统的方法往往难以实现。在五娄５００ｋＶ线路的Ｐ３０５挂线...     

±800kV特高压灵绍线JC27101耐张塔真型试验研究

针对±800kV特高压灵绍直流输电线路工程通过增加安装工况临时拉线平衡张力,从而降低耐张塔自身质量的方案,选择JC27101耐张塔进行真型试验研究,验证此方案的可靠性,保证线路安全运行。试验结果表明:JC27101耐张塔整体刚度好,能满足规范和线路运行的要求;内力理论计算与实际情况吻合,设计方法合理,铁塔强度安全可靠。     

1000kV交流特高压有关联双柱组合耐张塔软跳线设计

1000 kV特高压同塔双回输电工程中,有关联双柱组合耐张塔采取软跳线方式可取消其跳线横担,减小塔身尺寸和杆塔呼称高度,降低工程投资。分析了有关联双柱组合耐张塔软跳线的特点以及跳线串悬垂角、软跳线张力的计算方法。以1000 kV淮南—上海特高压同塔双回输电工程为例,计算了4种型号的有关联双柱组合耐张塔的跳线串悬垂角、软跳线张力,结果表明常规跳线线夹已不能满足要求,建议专门研制超高压软跳线线夹。     

分体式悬垂转角塔在1 000 kV双回输电线路中的应用

分体式悬垂转角塔利用悬垂串代替耐张串,在转角度数较大时,铁塔前后两侧导线张力沿转角内角方向的合力可将导线绝缘子串拉到足够的偏角,使其满足电气间隙的要求。该塔通过分塔挂线,取消了导线横担,改善了铁塔受力条件,减小了导、地线纵向荷载对塔身的扭矩;同时分体式悬垂转角塔取消了跳线串,减少了绝缘子数量,简化了塔头间隙设计,便于施工和运行维护。考虑到分体式悬垂耐张塔是一种新塔型,不能完全取代耐张转角塔的功能且缺少施工运行经验,1 000 kV特高压交流工程中推荐分体式悬垂转角塔与耐张转角塔交叉使用,以达到延长耐张段长度、节约工程造价的目的,并为未来推广应用积累经验。     

由耐张绝缘子串倾斜角引起的四分裂导线上下线呈不等长状态的分析计算

五十万伏超高压输电线路一般都是采用四分裂导线,每相导线四线间呈正方形排列。同时耐张绝缘子串为双串水平排列,每串通过“二连板”垂直承挂二根导线。如图一示。由于耐张绝缘子串和导线的重量以及导线的水平张力引起耐张绝缘子串和导线在耐张塔附件后呈图一的状态,形成在耐张塔挂线后,上线(~#1、~#3)比计算导线长度值短△l;而相反,下线(~#2、~#4)比计算值长△l。△l值的长短与耐张绝缘子串的倾斜角θ有直接关系。而θ角又与绝缘子串重量、导线重量以及导线的水平张力、悬点高差等有关。下面就有关问题加以分析和计算:     

导线舞动时输电铁塔承载性能及破坏模式分析

为确定舞动荷载作用下杆塔受力及破坏模式,分别建立了500 kV舞动事故线路段连续7档导线—绝缘子模型和塔线体系模型,采用驻波法作为导线舞动激励,计算了不同工况下的导线张力、挂点不平衡张力和垂直荷载。当耐张塔两侧导线不发生一阶舞动时,导线舞动幅值相对较小,产生的纵向不平衡张力小于设计规范规定的断线张力,耐张塔不会发生破坏。发生一阶舞动时,不平衡张力超过断线张力取值,舞动相横担下截面斜材首先会出现应力超限情况,从而导致横担发生破坏,分析确定的铁塔破坏模式与现场破环形式一致。塔线模型与导线—绝缘子模型计算得到的导线张力和不平衡张力峰值较为接近。双挂点塔线模型计算得到的横担主材轴力与单塔模型基本一致,斜材轴力相差约0.2%、8%和2%。     

±800 kV线路中导线耐张串荷载对弧垂、张力的影响

在±800 kV直流输电线路工程中,导线耐张串串长较长、串重较大,其荷载对连续档内的导线弧垂、张力的影响已不可被忽略。简述了±800 kV直流输电线路架线方式,利用力矩平衡原理,对连续档内导线耐张串荷载与导线弧垂、张力之间的关系进行计算和分析,结果表明,对于长连续档耐张段和“耐-直-耐”耐张段,耐张塔相邻档导线弧垂的计算公式和设计处理措施是行之有效的,并在实际工程中验证了该方法的正确性。     

基于力学测量的输电线路覆冰监测计算模型

为对输电线路的覆冰情况进行监测和计算,笔者提出了通过对耐张段及直线塔张力的测量来对输电线路稳态覆冰状况进行监测的方法,根据耐张段张力倾角和悬垂绝缘子串张力偏斜角进行输电线路覆冰实时计算模型的建立,并进行了试验验证。结果表明,该方法计算得出的覆冰值精度较高,可应用于多档输电线路覆冰的监测计算。     

特高压直流试验基地塔型布置及金具设计

我国特高压直流试验基地试验线段和电晕笼的塔型布置应满足试验功能要求,共规划设计了7 种基本塔型,9 基铁塔。在金具选择方面, 导线悬垂串由于要安装测试用阻波器, 故选择V 串+耐张串形式, 采用合成绝缘子; 导线耐张串采用双挂点, 以合成绝缘子型式为主, 为了试验需要还配有瓷绝缘子型式, 耐张串采用卡盘形式的金具将绝缘子串和导线连接起来; 导线引流串主要为I 串形式, 分单线夹和双线夹2 种; 引流线主要采用φ300mm 的管母线, 个别地方采用8×LGJ- 720 钢芯铝绞线; 管母线的固定采用数根钢芯铝绞线, 满足强度和刚度的要求, 且无需配重。     

单回路三角形耐张塔的设计及经济性对比分析

为解决单回输电线路中终端塔出线紧张或T接接相问题,对采用三角形耐张塔设计的可行性和经济性进行探讨。根据三角形耐张塔导线垂直排列的特点,结合通信领域中三角形耐张塔的设计和应用经验,对三角形耐张塔进行建模计算,并与常规的四边形耐张塔进行对比分析。结果表明,单回路三角形耐张塔与四边形耐张塔相比,在铁塔塔重、占地面积、基础混凝土等方面更具经济优势,推荐应用于走廊紧张或T接接相等实际工程中。