显微组织和热处理对直缝电阻焊管沟槽腐蚀的影响

采用恒电位极化测定了不同显微组织和热处理的J55钢直缝电阻焊管焊接区的沟槽腐蚀性能，结果表明，明显流线组织的钢板易产生沟槽腐蚀，具有高的沟槽腐蚀敏感性，常在焊接区出现多个腐蚀沟槽，而不连续流线组织的钢板具有较低的沟槽腐蚀敏感性，在焊缝处产生单腐蚀沟槽，足够时间的无相变退火可显著降低直缝电阻焊管接区的沟槽腐蚀敏感性，电阻焊接过程中，短时加热重熔和快冷导致的焊缝合金元素部分损失和焊接区的残余应力是低含硫钢电阻焊管沟槽腐蚀的主要原因。     

J55钢直缝焊油井套管沟槽腐蚀性能研究

应用控电位的电化学极化试验，测定了J55钢高频直缝电阻焊(ERW)油井套管焊接区的沟槽腐蚀敏感性，3种规格的J55钢ERW套管在3．5％NaCl溶液中电化学极化144h后，测定的结果表明。套管焊接区沟槽腐蚀敏感性系数强烈依赖于套管用钢的含C量，随含C量升高沟槽腐蚀敏感性增大，焊接后模拟热处理对降低ERW套管焊接区沟槽腐蚀敏感性系数有一定的作用，足够加热时间的无相变退火热处理显著降低ERW套管焊接区沟槽腐蚀敏感性系数．腐蚀介质和介质温度对沟槽腐蚀敏感性系数无显著的影响．     

热处理对ERW焊缝沟槽腐蚀敏感行为的影响

采用恒电位阳极极化加速腐蚀试验方法研究了不同热处理工艺对高频直缝电阻焊(ERW)钢管焊接区沟槽腐蚀敏感性的影响,通过电化学测试、显微组织分析、残余应力测试和微区成分分析探讨了沟槽腐蚀的成因和机制.结果表明,ERW焊缝区、热影响区与母材的组织和成分分布的差异是产生沟槽腐蚀的主要原因,而残余应力不是重要影响因素.焊后单纯回火处理不能降低ERW焊管焊缝区沟槽腐蚀敏感性,焊后调质处理和单纯淬火处理均可显著降低ERW焊管焊接区的沟槽腐蚀敏感性.     

T0103苯甲酸蒸馏塔内壁腐蚀沟槽产生原因

采用化学方法、金相显微镜和扫描电镜等对失效后的T0103苯甲酸蒸馏第十二层塔简体上的腐蚀沟槽进行了分析。结果表明,腐蚀沟槽位于设备补焊处的焊缝区;补焊时所选焊条耐蚀性太低,且与简体316L不锈钢基体不匹配,是导致其腐蚀失效的主要原因。     

单相流条件下90°水平弯管冲刷腐蚀行为研究

通过自行设计的管流式实验装置,采用失重测量、表面分析等方法,研究了单相流条件下90°水平弯管不同部位的冲刷腐蚀行为。结果表明:单相流条件下,90°水平弯管不同部位的冲刷腐蚀速率主要集中在2.11~3.29 mm/a,弯管的内侧及出口处的外侧冲刷腐蚀比较严重。流动条件下的冲刷腐蚀速率远远大于静止条件下的纯腐蚀速率,机械冲刷对腐蚀过程起到促进作用,介质流动是引起冲刷腐蚀速率大大增加的主要原因。试样表面存在面积较大的冲刷腐蚀坑点和沟槽,沟槽具有明显的方向性,沟槽的方向与局部流体流动的方向一致。     

某油井管线焊接接头腐蚀失效机理分析

某油井井口管线安装并投入使用3年的焊接接头附近发生严重腐蚀和局部泄漏。宏观检测结果显示焊缝熔合线泄漏点长42 mm、宽2 mm,焊缝110 mm处存在?5 mm的圆形穿孔，XRD分析结果显示腐蚀产物主要为FeCO₃,电化学分析结果显示熔合线部位材料自腐蚀电位最负，为-712 mV,直管段、弯管及焊缝区存在一定的电位差，在腐蚀介质中形成宏观电池，电化学活性较高的部分易发生腐蚀。直管侧焊缝沟槽腐蚀敏感系数为2.17,弯管侧焊缝沟槽腐蚀敏感系数为1.65,均>1.3,属于对沟槽腐蚀敏感的焊缝。     

海上平台栈桥输油管线腐蚀失效原因

某海上平台栈桥输油管线在投产不到2a时间内即发生局部腐蚀泄漏,泄漏部位处于管道底部焊缝连接位置.为了研究其腐蚀原因及对今后腐蚀控制提供参考,对发生腐蚀泄漏部位进行材质理化检验、腐蚀部位宏观形貌及SEM观察、能谱分析、腐蚀产物X射线衍射分析及电化学分析.结果表明,CO2腐蚀是造成该输油管线泄漏的原因,而导致焊接处优先发生泄漏的主要原因是焊缝和母材材质不匹配及焊接工艺不当引起焊缝自腐蚀电位低以及沟槽敏感性高.     

自来水管焊缝腐蚀失效分析

对自来水管路腐蚀失效行为进行了金相及电化学测试分析，结果表明，焊缝区产生大量腐蚀沟槽，发生优先腐蚀.从电化学行为分析，焊缝区腐蚀电流密度大于母材，母材腐蚀电位高于焊缝区，说明焊缝发生优先腐蚀.      

划伤690TT合金在高温含氧水中应力腐蚀裂纹萌生的研究

利用划伤技术研究了690TT合金在325 ℃高温含氧硼锂水中的裂纹萌生和生长情况。试样表面和截面显微分析的结果表明,划伤沟槽底部局部萌生了典型的沿晶应力腐蚀裂纹。由于应力集中,在慢速率拉伸阶段划伤沟槽底部产生了机械裂纹,而机械裂纹成为恒载过程中690TT合金沿晶应力腐蚀裂纹萌生和生长的先导。尖端非常接近晶界或者沿着晶界的机械裂纹可继续形成沿晶应力腐蚀裂纹。690TT合金在恒载荷条件下对应力腐蚀开裂仍有一定的敏感性。     

Cr13不锈钢在盐酸溶液喷射冲刷作用下的表面腐蚀形貌表征

研究了Cr13马氏体不锈钢在盐酸喷射条件下腐蚀形貌的局部差异。结果表明,射流与样品表面接触中心区域产生圆状点蚀坑、中心区的四周形成放射性分布的彗星状腐蚀沟槽;随腐蚀时间延长,蚀坑和沟槽密度增加;彗星状腐蚀沟槽由点蚀坑和尾部的沟槽组成;点蚀坑起源于MnS夹杂处,彗星尾部沟槽主要发生在马氏体区,而δ铁素体区没有明显腐蚀。     

某船艉轴超大环状腐蚀沟槽的焊接修复

分析了某船艉轴出现环状沟槽腐蚀的原因,采用MAG焊接方法,预先在实验室进行了充分地模拟焊接试验.试验表明,焊接热影响区过热区中的淬火裂纹倾向很大程度上取决于被修复构件的刚度和该区域中的组织,组织越脆硬,枸束度越大,则裂纹产生倾向越大.根据试验结果,采用局部焊前预热、焊后及时高温回火的施工工艺,实现了碳当量为0.796％的调质高强钢超大腐蚀沟槽的高效率、高质量焊接修复.     

热处理对连续油管焊缝沟槽腐蚀行为的影响

采用控制电位的电化学极化方法,在w(NaCl)=3.5%溶液中对试样在-550mV极化电位下极化144 h后,测定了不同热处理工艺下CT80钢级连续油管ERW焊缝沟槽腐蚀的敏感性.结果表明,这种高洁净度、低碳微合金化钢连续油管ERW焊缝在焊态、调质、回火三种状态下,焊缝沟槽腐蚀的敏感性均很小,敏感系数均小于1.3.其中,调质处理后焊缝沟腐蚀敏感系数只有1.03,与母材基本相同.三种状态下焊缝沟腐蚀敏感性强弱依次为:焊态>回火>调质.焊缝区夹杂物、组织和成分偏析以及残余应力等是引起焊缝沟槽腐蚀的主要因素.     

碳钢表面腐蚀沟槽的形成原因

利用金相显微镜和电子探针分析了扩散退火前后碳钢的金相组织、夹杂物和磷偏析的变化情况。通过模拟闭塞腐蚀电池试验研究了钢在热处理前后的点蚀扩展速度,并利用电子探针和扫描电镜分析了钢表面的蚀坑形貌。综合分析了碳钢表面出现腐蚀沟槽的原因。结果表明,扩散退火处理可以消除钢中的带状组织,但不能消除钢中的磷偏析。在蚀孔酸化的条件下,磷偏析的低磷微区的腐蚀速度大于高磷微区,从而在腐蚀形貌上出现腐蚀沟槽。此外,低磷微区的快速腐蚀会导致钢蚀坑扩展速度的加快。     

基于内腐蚀直接评价的管道内腐蚀风险评估技术方法研究

针对数据管理基础差且短时间内无法得到改善的管道,本文提出了一种内腐蚀风险评估技术方法。其基于现行的内腐蚀直接评价方法,结合现场取样分析、腐蚀模拟试验、失效分析,从多个角度对管道内腐蚀风险给予评估,并通过实际案例进行具体分析。该方法一定程度上可以解决目前油气田面临的内腐蚀风险评估难题。     

内沟槽环件辗压成形工艺模拟研究

针对异形截面环件壁薄、断面形状较复杂的特点,可用辗压工艺成形内沟槽环件。利用有限元数值模拟技术,研究了辗压过程中金属变形流动特点、成形规律等,并分析了轧制孔型、摩擦因数、进给速度对成形效果的影响。结果表明：采用辗压成形内沟槽环件,工艺过程简单;轧制孔型、摩擦因数对成形效果影响较大。     

水下局部干法GMAW排水罩内流体运动分析

水下局部干法焊接利用排水罩导入高压气体,排除罩内水流,形成局部气相空间,便于水下焊接作业。罩内排水效果及流体状态对焊接过程有一定影响,采用数值模拟方法对不同进气方式的圆柱形及长方形排水罩内流体运动状态进行了分析。数值模拟结果表明,通过向排水罩中导入高压气体可以有效排出罩内水流,形成局部气相空间;排水后,排水罩模型出口区域的流体速度极高,能够有效形成气体屏蔽;圆柱形排水罩的均布入口模型及长方形排水罩模型在工件焊接区域的流体速度分布较为平稳;均布入口方式排水罩内湍流动能最低,能够确保稳定的后续焊接环境。依据数值模拟的边界条件开展排水罩排水实验,其排水过程与数值模拟基本一致,表明了数值模拟结果具有一定的可信度,可为水下局部干法焊接的排水罩结构设计提供参考数据。     

排水罩风场特征及其对焊接电弧影响的数值模拟

水下焊接技术在水下工程建设和修复方面具有大量的应用需求. 在水下焊接方法中,局部干法焊接采用排水罩将焊接区域的水排开进行焊接,接头质量较好,易于实现水下自动化焊接. 然而,局部干法焊接时需要在排水罩内通入高压空气将水排开. 为了研究高压气体在排水罩内形成的风场结构及其对焊接过程和电弧特性的影响,文中采用数值模拟的方法,对排水罩内的湍流气体进行了模拟. 并研究了排水罩内侧向风场对电弧等离子体的温度场、速度场、压力场的影响规律. 发现侧向风场对弧柱中心区以外部分的影响较大,弧柱的吹偏角度与侧向风速基本上呈线性关系. 最后进行了焊接试验,采用高速相机拍摄电弧在不同侧向风速下的形态,发现其实际变化与模拟结果基本一致.     

电厂水冷壁管爆管失效的原因

某电厂锅炉水冷壁管发生了爆管。通过失效管道宏观形貌和显微组织观察、管材化学成分和力学性能检测、腐蚀产物成分分析等对该水冷壁管爆管的原因进行了分析。结果表明：爆管位置有明显腐蚀沟槽，局部位置发生了Na元素浓缩，腐蚀产物主要为铁的氧化物(Fe₃O₄和Fe₂O₃)、水垢和一定量的NaFeO₂;断口无明显塑性变形，宏观形貌表现为脆断特征，微观形貌表现为沿晶断裂特征；爆管位置组织为铁素体+珠光体，组织中有大量沿晶裂纹；锅炉运行期间，锅炉水pH出现过一段时间较高(10.0～10.2)的情况。综合以上分析，确定水冷壁管失效原因为碱腐蚀引起的应力腐蚀开裂。     

糠醛装置抽出液加热炉腐蚀分析与防护措施

糠醛装置加热炉糠焦腐蚀相当恶劣,本文对典型腐蚀弯头进行了宏观、微观腐蚀形貌分析和腐蚀沟槽能谱分析,针对糠焦腐蚀机理和腐蚀分析,从工艺、加剂和设备等方面提出了具体的防护措施。     

灰口铸铁的腐蚀磨损表面特征

本文研究不同类型石墨的灰口铸铁的铸态与离子渗氮试样,以不同冲击速度下在海水与砂粒混合的介质中的腐蚀磨损的表面特征。试验表明:铸铁铸态试样的表面呈橙黄色,有高低不平的沟槽,冲击速度愈大,石墨片愈粗,沟槽明显;离子渗氮处理的铸铁试样的表现呈灰色,表面高低不平不明显,在试验时间内与冲击速度和石墨大小不明显。