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板坯连铸中间包内控流装置结构的优化 总被引:2,自引:2,他引:0
以国内某钢厂板坯连铸中间包为原型,进行控流装置的物理和数值模拟优化,提出优化方案.对比物理模拟和数值模拟结果发现,对于不使用抑湍器的控流方案,数值计算获得的结论与实验模拟结果较一致;而对于使用抑湍器的方案,数值模拟可以减少示踪剂和流体的分离流动对停留时间分布曲线的影响,更准确地反映实际流场. 相似文献
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为优化连铸中间包内钢液的流动形态以有效去除非金属夹杂物,提出了一种带有不同孔径的多孔控流器。以某钢厂70 t两流板坯连铸中间包为原型,搭建1∶4的水力学模型测量RTD曲线,建立三维数值模型分析流场,研究了拉速和控流器安装位置对中间包钢液流动特性的影响,得到最佳控流装置组合。结果表明:安装控流器的中间包内钢液流动状态得到改善,运动轨迹得以延长,钢液平均停留时间增大,死区体积分数减小。当控流器与挡墙间距为150 mm时,安装孔长径比Sf=4的控流器效果较佳。拉速分别为1.0、1.2、1.4 m/min时,死区体积分数分别减小了17.42%、15.55%、28.72%,峰值时间分别延长了75、41、56 s,平均停留时间分别延长了78、87、126 s。 相似文献
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利用数模对新设计的六流小方坯连铸机中间包三维流场、浓度场、温度场进行研究,设计了一种新型的挡墙结构,使中间包钢水流动合理,温度分布均匀。6个水口的钢水测量平均停留时间和钢水温度的计算值分别是480s、378s、417s和1549℃、1547℃、1542℃,与实际使用后的测量值非常接近。解决了六流中间包浇注过程中1、6流温度偏低,容易堵塞水口的问题。 相似文献
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六流连铸中间包内型优化水模试验 总被引:1,自引:0,他引:1
根据相似原理,采用水模试验,研究了某钢厂六流连铸机中间包的钢水流动特性,提出了中间包内型结构的优化方案。通过对比,解释了原中间包内型结构不合理的原因,说明了优化后的中间包对钢水质量及生产组织的改善效果。 相似文献
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引 言 连铸初期、末期和换包时,称为连铸的不稳定时期,一般说来,这个时期的铸坯质量要比连铸稳定时期的铸坯质量差,因为连铸初期中间包耐火材料吸热,而在连铸末期和换包时,热收入减少,使钢水温度下降,夹杂物难于上浮,同时结晶器保护渣熔融不充分,易被连铸坯表面捕获,影响铸坯质量。 为了改善连铸不稳定时期的铸坯质量, 相似文献
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根据相似原理,以浇铸Φ380 mm铸坯的28 t 3流T型中间包为原型,通过实验相似比λ=1:2水模型,研究了拉速0.3~0.9 m/min、液位600~1200 mm连铸条件下,控流元件对中间包内流场特性的影响。结果表明,当实际生产的中间包液位为500 mm左右时,拉速<0.4 m/min时,控流元件改善其流场的作用不明显,不需加入控流元件;当拉速≥0.4 m/min和<0.7 m/min时,可选用带挡墙结构的中间包;当拉速≥0.7 m/min,可考虑挡墙加湍流抑制器的结构,以优化中间包内流场特性。通过对中间包内流场的分析得出,设置控流元件时,应尽量降低注流混乱度并使钢水湍动能尽可能多的消耗在浇铸区。 相似文献
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以浙江青山钢铁有限公司中间包为研究对象,中间包为三流非对称,生产200 mm×200 mm小方坯,拉速为0.95~1.50 m/min。水模型试验采取3∶5比例进行试验,并且以数学模拟辅助观察,观察挡墙及导流孔参数对钢水流场和各流均衡性的引起的变化,找出最优设计方案。试验结果表明:原方案中间包右侧、中部和左侧水口的滞止时间分别40,17,17 s,均值为24.7 s且标准差为13,实际平均停留时间分别为636.9,519.4,459.4 s,均值为490.8 s且标准差为90.28,死区比例为23.9%,钢液流动一致性差;采用优化后的U型挡墙后,各水口滞止时间分别为33.8,31.2,29.7 s,平均值为增加到31.6 s,标准差降低为2.11,实际停留时间分别为502.1,532.7,517.1 s,平均值增加到517.3 s,标准差降低为15.3,各流在流动一致性方面有很大改善,死区比例降为19.8%。 相似文献
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