用有限元法研究增强型橡胶履带的应力-应变状态

运用有限元法研究了增强型橡胶履带的应力-应变状态,提出了用该方法计算出来的模型。     

再谈旋压封头与标准椭园封头的替代

通过比较几种旋压封头与标准椭圆封头的形状,并在理解JB4732[1]、ASME[2]、AD[3]等规范关于凸形封头的设计计算方法的基础上,认为只要能满足GB150-1998[5]规定的标准椭圆封头的允许形状偏差,不论封头的成形方法如何,都应属于标准椭圆封头,故在材料、厚度相同时可以等效代替标准椭圆封头.     

环氧胶层的应力——应变特性

分析了在多胺固化剂全范围变化过程中，固化胶层的应力－－应变特性的变化规律。这种变化规律表明，按等当量反应计算固化剂用量的传统理论是不正确的。     

高应变速率下的应力-应变曲线获得方法研究

在通常的汽车碰撞CAE仿真分析中,需要用到应变速率从0.01~100s-1全应变速率下甚至更高应变速率下的应力-应变曲线。当测试速率达到1s-1甚至更高时,数据的获得就变得困难起来。通常有两种方法:采用方程拟合法;采用液压原理的高速拉伸试验机测试。结果表明,采用方程拟合的方法可以得到比测试得出的最高应变速率高出两个数量级的曲线及特征值;对于达到峰值应力后应力变化较小的曲线,方程拟合法准确性较好,对于达到峰值应力后应力降低或增加的材料,方程拟合法的准确度稍弱。     

机制砂混凝土应力-应变试验研究

为研究机制砂混凝土单轴应力状态下的力学性能,通过对0%、4%、8%、12%、16%、20%(质量分数)六种石粉含量,C20、C30和C40三类强度等级的机制砂混凝土棱柱体试件进行单轴抗压试验,并与河砂混凝土进行对比,获得了其在单轴受压下的应力-应变全曲线,拟合得到了适用于机制砂混凝土单轴受压的本构方程,结果表明:机制砂混凝土应力-应变曲线变化趋势和河砂混凝土基本相似,在曲线的上升段,机制砂混凝土与河砂混凝土基本重合,但在曲线下降段,机制砂混凝土比较陡峭;随着石粉含量的增加,机制砂混凝土试件的峰值应力和峰值应变都呈现出先增加后减小的趋势,当石粉质量分数为8%时,三种不同强度等级的机制砂混凝土峰值应变均达到最大;机制砂混凝土峰值应力和弹性模量均随着混凝土设计强度等级的提高而增大;基于Sargin模型拟合得到的机制砂混凝土应力-应变全曲线与试验全曲线吻合性较好。     

赤泥改良石灰土的应力-应变-电阻率研究

为了探究不同龄期下,赤泥改良石灰土的应力-应变-电阻率曲线的变化,测试了试块的初始电阻率、无侧限抗压强度和破坏电阻率,且在无侧限抗压强度测试过程中全程同步检测试块的电阻率变化,采用所得数据绘制应力-应变-电阻率曲线并进行分析.分析结果表明:试块初始电阻率和无侧限抗压强度均随龄期的增加而增加;同赤泥掺量下的应力-应变-电阻率曲线在不同龄期条件下的变化基本一致;在0％赤泥掺量条件下,电阻率会随应力的增加而减小,在即将达到极限应力时会迅速增加;在30％赤泥掺量条件下,电阻率随应力的增大而持续减小并最终保持稳定;破坏电阻率随龄期的增加呈线性上升的趋势.     

锥形封头的应力分析

本文采用电测法,通过对锥形封头和与封头相连接的部分圆筒体的应力分布进行实验测定,绘出了应力分布曲线图,由于锥形封头和筒体两部分连接处曲率不同,受压后,在连接处会产生边缘力系—边缘力矩和边缘剪力,使得折边区及其两侧一定距离内的筒体和封头中的应力分布比较复杂,某些位置会出现较高的局部应力等重要的结论。     

整体多层包扎式高压容器筒体与球形封头连接区应力状态有限元分析

建立了整体多层包扎式高压容器多层筒体与球形封头连接区有限元接触分析模型,得到了端部阶梯式连接结构的应力分布状况,并与相同尺寸非多层结构的应力分布进行了比较。结果表明,两种结构内外壁应力变化趋势相似,在连接区出现明显的应力集中,连接处轴向应力上升趋势大于周向应力,达到最大应力值后迅速衰减。     

用计算机对椭园形封头卧式贮罐的标定

由于椭园形封头应力分布较为均匀且已标准化,故在化工设备中广泛应用椭园形封头卧式贮罐。生产中需要知道罐内物料的量,这就要对罐进行标定。以往是通过注水法或算图法计算后标定,劳动强度大,使用烦琐,难以达到高精度,误差较大,制约了对生产过程的有效控制。因此,寻找有效、     

早期受冻损伤混凝土应力-应变试验研究

北方地区混凝土冬季施工过程,新浇筑混凝土容易因突然降温而遭受早期损伤.为研究早期受冻对混凝土单轴受压状态下力学性能的影响,通过对不同冻结温度(-5℃、-10℃)、不同起冻时刻(1.0 h、3.5 h、8.0 h、24.0 h)养护条件下的混凝土进行单轴受压试验,获得了应力-应变全曲线,拟合得到了适用于早期受冻混凝土的单...     

塑钢纤维-橡胶混凝土应力-应变关系试验研究

对3种水胶比、6种塑钢纤维掺量的橡胶混凝土进行了单轴受压试验研究,测得不同水胶比、不同塑钢纤维掺量的橡胶混凝土应力-应变曲线.根据曲线特点,提出了含有本构参数A、B的塑钢纤维橡胶混凝土单轴压缩本构模型.对应力-应变试验结果进行最小二乘法非线性回归分析,求出本构参数值和纯橡胶混凝土本构参数A、B的数学表达式,明确了立方体抗压强度、橡胶混凝土本构参数及塑钢纤维特征参数与本构参数A、B的关系,得到了塑钢纤维-橡胶混凝土的本构方程.     

公路隧道围岩应力-应变重分布的研究

随着我国公路建设的规模逐渐扩大,许多深埋公路和隧道工程需要在地下坑道等应力环境下进行施工,所以在开挖隧道过程中需要对围岩应力和应变重分布进行综合考察,在公路隧道工程中,如果围岩应力过大,可能会造成围岩坍塌和支护变形的现象,因此,人们加深了对公路隧道围岩应力和应变重分布情况的研究,以期能够采用合适的支护方式,提高隧道工程的施工质量。但是在公路隧道工程中,由于隧道围岩结构复杂多变,所以在测量围岩应力和应变重分布时存在较大的难度,只有加大研究力度,采用合适的测量计算方式,才能够准确了解公路隧道围岩应力以及应变重分布。     

卧式容器主座处的应力应变状态计算

<正> 卧式容器在使用过程中,因充满介质,故必须安装在宽大的支座上。此时,它除了承受各种外载荷外,还有支座的反作用载荷作用在卧式容器上,而这些反作用载荷的分布特征预先未知,但它对容器支承区域的应力—应变状态具有重要的影响。     

压力容器新型封头的应力分析

通过对新型封头及标准椭圆形封头所进行的有限元应力计算和应力测试，对两种封头的应力状况进行了分析，进而提出了新型封头适宜的设计公式。     

关于椭圆形封头的应力分析

对椭圆形封头在均匀内压作用下所产生的薄膜应力以及因边界效应产生的连接处边界应力,许多人往往存在很多误区。本文通过对其应力进行分析,并在其强度和稳定性校核中,和对需要注意的问题进行说明。     

由应力-应变曲线研究的MgO-C砖的机械性能

在实验室、高温非氧化气氛下,研究了一系列树脂和沥青结合、含金属添加物的MgO-C砖的机械性能。在室温、600℃、1 000℃和1 400℃流动的N2气下获得了压力下的应力-应变曲线。带电容式应变计的液压伺服机适用于对高温下轴向应变的测定。以0.1mm·min-1恒定位移速率直至试样断裂。由应力-应变曲线计算几个参数:断裂应力、断裂应变、屈服应力和正割杨氏模量。此外又进行了综合性能试验。在全部试验温度范围,树脂结合砖显示出高的机械强度值和高的杨氏模量值。直至1 000℃,机械性能由结合剂的种类控制,而在1 400℃气孔率变化。树脂和沥青结合砖的主要区别是由金属添加剂的反应引起的。     

聚合物剪切流动取向应力-应变关系实验研究

采用熔体流动速率(MFR)仪研究了聚丙烯(PP)材料在剪切流动中大分子链取向应力与应变关系模型。通过测定口模挤出物胀大比,依据Poiseuille定律计算得出材料在不同条件下的第一法向应力差;引入相关聚合物充模取向力学行为理论模型,考虑到相关模型表征了聚合物充模的瞬态过程,简化起见,以材料MFR代替模型中的应变张量;采用最小二乘与数据拟合理论求得相关模型常量,得出PP材料的流动取向应力–应变定量关系式。实验验证结果显示,线弹性模型和高弹性模型的应力最大平均理论误差分别为11.57%和10.95%,最小平均误差分别为9.60%和5.68%,均具有较好的适配性,为后续相关模型理论的定量表征提供了实验依据。     

支承在宽回转支座上的卧式贮槽的应力-应变状态的计算

在使用过程中,装满介质的卧式贮槽通常安放在宽的支座上。此时,除了各种外载荷外,还有支座的反作用载荷作用在卧式贮槽上,而这些反作用载荷的分布特性预先未知,但它对支承区贮槽的应力-应变状态具有重大影