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<正> 通常短齿圆柱齿轮的二联轮、三联轮及其内齿轮的加工是用短齿插齿刀在插齿机上加工的,但在没有合适的短齿插齿刀.而又小批量生产时,可用相应模数的标准插齿刀来加工短齿齿轮。用标准插齿刀先对齿坯进行径向切削,至图纸要求的根径尺寸,得到一个齿厚加厚的正变位齿轮,然后将刀具固定.转动齿坯一个角度θ,再将齿厚加厚部分切去(见图 相似文献
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<正> 在滚齿过程中滚刀的刀齿与工件轴线的“对中”这一工序不复杂,费时也不多,但毕竟是件麻烦事,能否取消这一工序,对多批次、少批量的齿轮配件厂来说,还是有经济意义的。下面就这个问题谈一点看法。一、滚齿时的齿形误差滚齿的过程是相当于齿条与齿轮作无侧隙啮合的运转过程,此时由于滚刀的刀齿是不连续的,因此被一系列刀齿切出的成形包络切痕(即工件上的渐开线齿形曲面)是条不光滑的折线,此折线与理论渐开线之间有一定的误差(见图1)。 相似文献
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硬齿面齿轮以其强度大,使用寿命长,体积小,成本低的特殊性能被生产厂商和广大用户所接受。但在其制造过程中,齿轮根部出现凸台现象一直是生产过程中存在并期待解决的问题。1凸台的形成硬齿面齿轮加工工艺过程为备料粗车→粗滚齿→渗碳车→淬火→精车→硬质合金滚齿→磨齿。齿轮渗碳前粗滚齿所用滚刀在齿顶部有一触角如图1所E。滚齿后在齿轮根部形成一沉割,如图2所未。使淬火后的齿轮在滚齿和磨齿时顶部不参加切削,并在齿轮根部留下很小的沉割。而在实际生产中选用标准刀或专用滚刀设计不合理往往会在齿轮根部出现如图3所示的凸台。1.1凸台… 相似文献
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文中针对采煤机中常用渐开线花键联接20°压力角和齿数少的特点,分析了花键孔的插齿工艺性,指出在不可能完全避免切入顶切,干涉顶切和过渡曲线干涉的前提下,根据对切入顶切和干涉顶切的具体分析,提出了解决插齿工艺问题的理论根据和方法:适当减小花键孔的齿顶高,齿根高和插齿刀的齿顶高以达到插齿过程中免除切入顶切和过渡曲线干涉、减小并掌握其干涉顶切量。文中还提出了插齿刀设计中选择刀具齿数Z_g和变位系数(ζ_(gmaX)的根据和方法。列出了干涉顶切量和其它有关参数的综合曲线图表,可以使设计工作大为简化。文中提出的论据和方法也可以作为其它齿轮插齿刀设计的参考。 相似文献
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<正>本文共三部分:1.源程序中标识符说明;2.框图;3.计算举例。源程序根据参考资料~(1)中齿轮强度计算公式编写的,用于外啮合渐开线圆柱齿传动的设计。源程序通用性好,可用于计闭式齿轮传动、开式齿轮传动、直齿轮传动、斜齿轮传动、标准齿轮传动和用齿条插刀或滚刀加工的变位齿轮传动。文中对螺旋式原煤输送机中的齿轮传动进行计算,计算结果与原设计相符。源程序调试后,上机试算通过。 相似文献
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目前,国内设计制造的渐开线少齿差传动,普遍采用短齿(f_(?)=0.6~0.8),大变位系数(x>1.5)的内啮合齿轮副来实现无干涉连续传动。这不仅设计计算十分复杂,而且给制造也带来了一定困难,以致在一定程度上限制这种传动的应用和推广。本文结合我们在《少齿差减速零齿差输出矿用调度绞车》研制工作中的体会,着重阐述采用正常齿(f_(?)=1),压力角(α_(?)=20°)和小变位系数(x(?)1)的渐开线内啮合齿轮副,实现重合度大于1,完全没有干涉的少齿差传动的可能性和优越性。 相似文献
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1979年我厂对195B挖掘机回转大齿圈进行细致的分析、研究,决定改进主要参数和加工工艺。一、存在问题分析 1、齿廓塑性变形该大齿圈是英制的(DP1〃,Z=154),因无标准刀具,采用单齿分度成形铣齿法。与其啮合的小齿轮(DP1〃,Z=12),外圆小,模数大,受设备条件的限制,采用划线刨齿法,所以造成周节,齿廓误差大。又由于大齿轮和小齿轮硬度差大(HB302-168=134),影响着 相似文献
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文变位齿轮传动应用有着良好的效果和显著的经济效益。它具有承载能力强、寿命长等优点,国外在磨机上用大变位齿轮传动代替标准齿轮传动,而国内由于加工方法和加工难度问颗.很少应用。1采用大变位齿轮的理论依据国内外资料显示,磨机大、小齿轮大多是由于磨损而造成齿厚减薄报废,且齿轮齿根磨损大于它们的齿顶磨损,小齿轮的齿根磨损大于大齿轮,如图1所示。若采用正大变位齿轮传动,并使大小齿轮的齿顶降低Mn(为齿顶降低系数,Mn为模数),至使实际啮合线B1B2缩短为B2’B2’,大小齿轮最大滑移系数Umax减小,磨损降低。由于大小齿… 相似文献
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《煤矿机电》1990,(1)
<正> 变位圆柱齿轮公法线长度的正确计算不少书和手册上,变位圆柱齿轮公法线长度的计算方法为:标准齿轮的公法线长度(L′)与变位齿轮公法线长度的附加量(2Xmsinα)之和,即L=L′+2Xmsinα(直齿),或L=L′+2X_nm_nsinα~n(斜齿)。这种计算方法是不合理的,其缺点在于,它把标准齿轮的跨齿数作为变位齿轮的跨齿数来计算公法线长度。众所周知,测量公法线时,如跨齿数偏多,则测量点(量具卡爪与齿轮的切点)移近齿顶;反之,测量点会移近齿根,这都影响测量精度。对标准齿轮而言,测量点应在分度圆附近;变位齿轮测量点应在直径等于m(Z+2X)圆的附近。若变位齿轮按标准齿轮的跨齿数计算公法线长度,将使测量点不在直径为m(Z+2X)圆附近,有时会出现正 相似文献
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零齿差输出机构,就是通过一对齿数相同(即齿数差为零)的内啮合齿轮副,而且在适当中心距的平行轴间啮合,以传动比为1将行星轮的反向低速自转运动传出,只起传递作用,不起减速作用的零齿差输出的W机构。这种结构形式零件较少、结构紧凑、使输出机构大大简化。用标准刀具在通用机床上加工,易于提高精度。本文将有关啮合方程,正确啮合的限制条件作一专述。 相似文献
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一种新型的两齿差外啮合行星传动的失效研究 总被引:2,自引:0,他引:2
如图l所示是一种新型的外啮合两齿差行星传动,其新颖处就是:主从动齿轮安装在同一轴心线上,两者具有相等的中心距。工作时,主从动齿轮同时啮合与同一个行星轮的同侧,主动齿轮与传动轴幽连,从动齿轮与传动轴空套,动力和运动通过从动齿轮上的承载销传递给执行件。为了保证两者传动中心距相同和不削弱主动齿轮的强度,主动齿轮一般设计成标准齿轮(或有少量负变位),从动齿轮采用人的正变位。 相似文献
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检测齿形误差(即实际齿形与理论齿形的差异),必须确定轮齿工作部分的渐开线长度即测量长度或相应在基圆上的展开长度(啮合线长度)。测量长度的确定,对正确评定齿轮质量是非常重要的。测量长度选的过长或过短均会给生产带来不利的影响。选的过长会把合格品当成废品,造成误废现象。反之,选的过短就有可能将废品当成合格品,从而影响到齿轮的使用质量。而测量长度关键是确定齿廓上渐开线起始点的位置。起始点的位置与被测齿轮的齿数、变位系数、以及是齿条形刀具(滚刀)还是轮形刀具(插刀)加工等因素有关。 相似文献
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1 概述山东省三河口生建煤矿于1996年底引进了一套无锡采煤机厂制造的4MG-200W1型采煤机(滚筒直径为1.4 m,截深为1m),在1997年使用过程中出现采煤机电动机左右出轴端齿轮啮合部内齿圈或联轴节齿轮有打齿形象,以后经常出现这种形象,严重影响了矿井生产和矿井经济效益的提 相似文献
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以刮板输送机用可控软起动装置齿轮箱齿轮传动系统为研究对象,基于Pro/E及ADAMS建立该系统的虚拟样机模型并进行动力学仿真。求解得到的稳定运行后的各级传动角速度平均值与理论值相近,验证了仿真模型的正确性。同时得到了太阳轮与行星轮、行星轮与内齿圈间各啮合副的动态啮合力,并利用其分析行星轮系的均载特性。结果表明,该行星齿轮传动的均载特性良好,且内啮合副比外啮合副的行星轮间的载荷分配得更均匀。 相似文献
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冶金矿山使用的挖掘机,如国产WK—4和引进的195—B挖掘机,其回转齿轮副的小齿轮,因模数大,直径小,且齿数少,故不适宜在重型滚齿机上进行展成滚削加工(有损于蜗轮副的精度),且又无专用机床,因此,该工件机械加工困难。主要参数如下: 模数 Mn=26 齿数 Z=11(12) 相似文献