用沉积－扩散法生产Fe－65mg·g~（－1）Si合金薄带的扩散过程计算机模拟

沉积－扩散法是制备特殊材料的有效方法之一用计算机模拟研究了沉积一扩散法生产Ｆｅ－６５ｍｇ·ｇ－１Ｓｉ合金薄带的工业可行性及热处理工艺条件（温度、气氛浓度、时间等）的影响计算结果表明：沉积一扩散法制造工业用Ｆｅ－６５ｍｇ·ｇ－１Ｓｉ合金薄带是完全可行的；二步扩散较单步扩散明显缩短生产时间     

THE ORDERING OF THE α-Fe(Si)PHASE IN Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9 ANNEALED ALLOY

用ＸＲＤ法研究了退火Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３．５Ｂ９合金中α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶化相的有序化过程，结果表明，Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３．５Ｂ９非晶合金在４９０℃，１ｈ退火后，α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶化相是具有ＤＯ３结构的有序相，有序畴为球形，直径为７．０ｎｍ，它随退炎温度的升颃是长大，在５９０℃退火后达１０．９ｎｍ，与α－Ｆｅ（Ｓｉ）的尺寸相当，此时α－Ｆｅ（Ｓｉ）的有序度为０．８，在８５０℃     

Fe73.5Ag1.0Nb3.0Si13.5B9.0软磁合金的结构和磁性

利用Ｘ射线衍射及磁测量等方法研究了不同退火温度下Ｆｅ７３．５Ａｇ１．０Ｎｂ３．０Ｓｉ１３．５Ｂ９．０软磁合金的结构和磁性，发现Ｆｅ７３．５Ａｇ１．０Ｎｂ３．０非晶态态合金在５００℃下退火处理１ｈ后，有少量的α－Ｆｅ和南Ａｇ析出，此时的软磁性能较好，随退火温度的增加，Ｆｅ２３Ｂ６、Ｆｅ２Ｂ、Ｆｅ３Ｂ等Ｆｅ－Ｂ化合物大量析出，软磁性能急剧下降，在Ｆｅ７３．５Ａｇ１．０Ｎｂ３．０Ｓｉ１３．５Ｂ９．０非晶     

喷雾沉积含硅ZA27合金的摩擦磨损性能

研究了喷雾沉积ＺＡ２７（含Ｓｉ６０ｍｇ．ｇ＾－１）与常规铸造ＺＡ２７（含Ｓｉ或Ｓｉ）的摩擦磨损性能，实验结果表明，前者的耐磨性和减摩性显著优于后者。     

退火Fe_（73．5）Cu_1Nb_3Si_（13．5）B_9合金中α－Fe（S

用ＸＲＤ法研究了退火Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３．５Ｂ９合金中α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶化相的有序化过程．结果表明，Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３．５Ｂ９非晶合金在４９０℃，１ｈ退火后，α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶化相是具有ＤＯ３结构的有序相，有序畴为球形，直径为７．０ｎｍ，它随退火温度的升高而长大，在５９０℃退火后达１０．９ｎｍ，与α－Ｆｅ（Ｓｉ）的尺寸相当．此时，α－Ｆｅ（Ｓｉ）的有序度为０．８在８５０℃，１ｈ退火后，α－Ｆｅ（Ｓｉ）的ＤＯ３超点阵线条消失．在５５０℃等温退火时，α－Ｆｅ（Ｓｉ）的ＤＯ３有序畴先为椭球状，于６０ｍｉｎ退火后形成球状，直径为１０ｎｍ．     

机械球磨法制备纳米晶Fe_（73．5）Cu_1Nb_3Si_（13．5）B_9的

对Ｆｅ_（７３．５）Ｃｕ_１Ｎｂ_３Ｓｉ_（１３．５）Ｂ_９成分的母合金进行了机械球磨，并对不同时间的球磨样品进行了Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）和Ｍｏｓｓｂａｕｅｒ谱（ＭＳ）的测量，结果表明样品难以完全非晶化，形成了无序的αＦｅ－Ｓｉ固溶体纳米晶，晶粒尺寸在５ｎｍ左右，同时共有一部分富集Ｎｂ，Ｂ元素的界面非晶相。在各种球磨条件下对αＦｅ－Ｓｉ固溶体中的Ｓｉ含量进行了计算。纳米晶Ｆｅ_（７３．５）Ｃｕ_１Ｎｂ_３Ｓｉ_（１３．５）Ｂ_９软磁合金近年来受到了广泛的重视~［１］。这种材料通常是由熔融金属急冷制成非晶薄带，然后在晶化温度以上退火制成，晶化以后在非晶基体上均匀析出１０－２０ｎｍ尺寸的αＦｅ－Ｓｉ固溶体。机械球磨或机械合金化是近些年来发展起来的一种制备亚稳态材料如非晶，纳米晶，准晶等的有效手段，有一定优越性。本文利用机械球磨探讨一种制备纳米晶Ｆｅ_（７３．５）Ｃｕ_１Ｎｂ_３Ｓｉ_（１３．５）Ｂ_９合金粉末的新途径。     

预退火对Fe73.5Cu1Mo3Si13.5B9纳米晶合金形成的影响

采用Ｘ射线衍射，电子衍射及透射电子显微技术研究了Ｆｅ７３．５Ｃｕ１－ｘＭｏ３Ｓｉ１３．５Ｂ９非晶合金４１０℃预退火对随后４８０℃退火所形成的纳米晶结构的影响。结果表明，预退火对Ｆｅ７３。０５，Ｃｕ１Ｍｏ３Ｓｉ１３．５Ｂ９合金纳米晶结构的形成有重要影响。当预退火时间从０小时增加到３小时，合金在４８０℃，小时退火形成的晶相化α－Ｆｅ（Ｓｉ）的晶粒尺寸从１５ｎｍ减小到８ｎｍ。预退火使α－Ｆｅ（Ｓｉ）相的     

Fe73.5Cu1Mo3Si13.5B9非晶合金的晶化动力学

用ＤＴＡ，结合ＸＲＤ，ＴＥＭ研究了Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｍｏ３Ｓｉ１３．５Ｂ９软磁非晶合金的晶化动力学，结果表明，该合金在４７８℃时析出ａ－Ｆｅ相，晶化初期激活能量最小（１４８ｋＪ．ｍｏｌ＾－１），它随晶化学量的增加而增大，在ＸＣ为５０－７８％时，呈极大值（５１０ｋＪ．ｍｏｌ＾－１）随退火温度的升高，α－Ｆｅ相的数目增多，但尺寸基本不变。为１４－１６ｍｍ。     

Fe—Mn和Fe—Mn—Si粉末混合物的机械合金化

对Ｆｅ－２４Ｍｎ，Ｆｅ－２４Ｍｎ－６Ｓｉ成分的粉末混合物进行了机械球磨，并对不同时间的球磨样品进行了Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）和Ｍｏ¨ｓｂａｕｅｒ谱测量。结果表明，球磨使得Ｆｅ、Ｍｎ、Ｓｉ在原子尺度上发生了混合，形成了顺磁性、面心立方结构的Ｆｅ－２４Ｍｎ或Ｆｅ－２４Ｍｎ－６Ｓｉ纳米晶合金，这是Ｆｅ、Ｍｎ或Ｓｉ原子由颗粒表面到体内扩散的结果。球磨６７ｈ以后结构未发生变化，表明形成的是一种热力学亚稳结构，这个结果与Ｆｅ－Ｍｎ和Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ合金在室温下的相图结构明显不同。     

钛对FeAl金属间化合物高温氧化行为的影响

探究了钛元素对ＦｅＡｌ金属间合理化物在１０００℃和１１００℃大气环境下的循环氧化行为的影响。合金的氧化动力学过程通过增重法测定，氧化产物通过Ｘ射线衍射、能谱和扫描电镜等鉴定。实验结果表明，加钛和未加钛Ｆｅ－３６．５Ａｌ合金的氧化动力学曲线均可拟合为抛物线；（△Ｗ／Ｓ）＾２＝Ｋｐｔ＋Ｃ。加钛ＦｅＡｌ合金在１０００℃和１１００℃时的Ｋｐ值分别为２．４，３．３ｍｇ＾２ｃｍ＾－４ｈ＾－１。而未加钛Ｆｅａｌ     

等温退火Fe_（73．5）Cu_1Mo_3Si_（13．5）B_9合金的纳米晶结

本文用ＸＲＤ和ＴＥＭ研究了Ｆｅ_（７３．５）Ｃｕ_１Ｍｏ_３Ｓｉ_（１３．５）Ｂ_９非晶合金在５２０℃，２０－１２０ｍｉｎ退火后形成的纳米晶结构。结果表明，晶化相为局部具有ＤＯ_３超结构的α－Ｆｅ（Ｓｉ），尺寸约为１４ｎｍ，α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶粒由ＤＯ_３有序区和无序区组成。随退火时间的延长，α－Ｆｅ（Ｓｉ）的体积分数，Ｓｉ含量及ＤＯ３有序区尺寸增加。在退火时间为６０ｍｉｎ时，残余非晶相处于一特殊结构状态。α－Ｆｅ（Ｓｉ）相和残余非晶相结构对合金的起始磁导率均有影响。     

Ti—Si—Nd纳米复合材料的微观结构

加入６ｍｇ．ｇ＾－１Ｎｄ的非晶Ｔｉ８０Ｓｉ２０合金，在５５０－７００退火１ｈ后，可形成Ｔｉ３Ｓｉ基体相与弥散分布的α－Ｔｉ颗粒组成的纳米 合材料，Ｘ射线及电子衍射分析表明，在晶化过程中，初始析出相为小颗粒的α－Ｔｉ，随后析出主相Ｔ３Ｓｉ和少量Ｔｉ３Ｓｉ３，但未见稀土相形成，用电镜研究了Ｔｉ３Ｓｉ的亚晶结构。     

单柱离子色谱法分离测定复合镀铬液中的F^—和SO4^2—

采用单柱离子色谱系统，在样品中存在大量铬酸根的情况下，以３．０ｍｍｏｌ／Ｌ邻苯二甲酸氢钾作为淋洗液，简单快速地分离测定了镀铬液中的Ｆ＾－和ＳＯ４＾２－，并在此条件下作出了Ｋ２ＳｉＦ６的离解曲线。Ｆ＾－，ＳＯ４＾２－的线性范围分别为１．０￣１５０．０ｍｇ／Ｌ，１．４￣１５０．０ｍｇ／Ｌ，最低检出浓度分别为０．０２ｍｇ／Ｌ，０．０７ｍｇ／Ｌ（信噪比为２）。     

SiC/Fe-Cr合金界面反应的研究

使用ＸＲＤ、ＥＭＰＡ和 ＳＥＭ等对 ９００～１１５０℃高温处理后的ＳｉＣ／Ｆｅ－２０Ｃｒ合金界面反应区的显微结构和反应动力学进行了研究．界面反应区分为ＳｉＣ反应区和金属反应区两部分：ＳｉＣ反应区由组成为Ｆｅ_３Ｓｉ、Ｃｒ_３Ｓｉ和Ｃｒ_７Ｃ_３的白亮基体和其间随机分布的细小石墨颗粒构成;金后反应区则是一个由（Ｃｒ;Ｆｅ）_７Ｃ_３构成的均匀组织。ＳｉＣ／Ｆｅ－２０Ｃｒ合金界面反应为扩散控制,反应动力学方程为 Ｋ＝１．９×１０^－４ｅｘｐ（(－２３５×１０^３)／ＲＴ）ｍ^２·ｓ^－１．金属反应区介于ＳｉＣ反应区和合金之间,阻挡合金中的Ｆｅ原子通过它向ＳｉＣ反应区中扩散,抑制界面反应,这种作用随合金中Ｃｒ含量的增加而加强．     

Fe73.5Cu1Mo3Si13.5B9微晶软磁合金的结构及其对磁性的影响

对Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｍｏ３Ｓｉ１３．５Ｂ９微晶软磁合金的结构及其对合金磁性的影响了研究，结果表明，在最佳磁性能下，晶相点阵常数ａ＝０．２８４３ｎｍ，相当于Ｆｅ（Ｓｉ）固溶体中含Ｓｉ％（ｍｏｌ／ｍｏｌ）：１８－２０，体积百分数Ｖ＝７４．８％，晶粒尺寸Ｄ＝１４．６ｎｍ；残余非晶层厚度δ＝１．２３ｎｍ；当Ｔ退火≥５６０℃时明显有Ｆｅ－Ｂ化合物析出。Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｍｏ３Ｓｉ１３．５Ｂ９合金的磁性不仅与     

INFLUENCE OF Nb ON THE MICROSTRUCTURE OF F_(e76.5-x) C_(u1)Nb_(x) Si_(13.5)B_9 NANOCRYSTALLINE STUDIED BY M■SSBAUER SPECTROCOPY

测量制备态和退火的Ｆｅ７６．５－ｘＣｕ１ＮｂｘＳｉ１３．５Ｂ９（ｘ＝０．１０、３．０、５．２、７．２）合金Ｍｏｓｓｂａｕｅｒ谱，结果表明，晶化后Ｎｂ、Ｂ等元素向晶界区扩散，在残余非晶形成了富Ｎｂ、Ｂ区和Ｎｂ、Ｂ区、Ｎｂ抑制非昌相的晶化和Ｆｅ２Ｂ相的析出，并对磁织构有一定的影响。     

等温退火Fe73.5Cu1Mo3Si13.5B9合金的纳米晶结构及其与起…

本文用ＸＲＤ和ＴＥＭ研究了Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｍｏ３Ｓｉ１３．５Ｂ９非晶合金在５２０℃２０－１２０ｍｉｎ退火后形成的纳米晶结构。结果表明，晶化相为局部具有ＤＯ３超结构的α－Ｆｅ（Ｓｉ），尺寸约为１４ｎｍ，α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶粒由ＤＯ３有序区和序区组成。随退火时间的延长，α－Ｆｅ（Ｓｉ）的体积分数，Ｓｉ含量及ＤＯ３有序区尺寸增加。在退火时间为６０ｍｉｎ时，残余非晶相处于一特殊结构状态。α－Ｆｅ（Ｓｉ）相     

Fe_(72.5)Cu_1Nb_(1.5)Mo_(1.5)V_1Si_(13.5)B_9合金的磁性和晶化过程

本文研究了Ｆｅ７２．５Ｃｕ１Ｎｂ１．５Ｍｏ１．５Ｖ１Ｓｉ１３．５Ｂ９合金在不同热处理温度下磁性能的变化及其晶化过程。在ＦｅＣｕＮｂＳｉＢ合金中用Ｍｏ,Ｖ部分替代Ｎｂ仍能获得软磁性能良好的纳米微晶。其最合适的热处理退火条件为５３５℃,保温１小时。与用机械合金法合成纳米晶相比较,佐证了非晶晶化法形成纳米微晶,其优异的磁性能是由于微晶中同时存在晶粒和晶界两种磁相,晶粒与晶界之间有交换相互作用。     

Cu和Nb对非晶态Fe—Si—B合金等温晶化过程的影响

采用示差扫描量热卡计（ＤＳＣＩ）得到了非晶态Ｆｅ－Ｓｉ－Ｂ合金加入Ｃｕ和Ｎｂ后的等温晶化放热曲线，结合Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）分析，明确了Ｃｕ和Ｎｂ在形成纳米α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶体相时的作用。此外，非晶态Ｆｅ７６．５Ｓｉ１３．５Ｂ９Ｃｕ１Ｎｂ３等温化的α－Ｆｅ（Ｓｉ）放热峰呈明显的非对称形状。     

Fe76.5—xCu1.0NbxSi13.5B9.0纳米软磁合金的结构与磁性研究

研究了Ｎｂ含量ｘ对Ｆｅ７６．５－ｘＣｕ１．ｊ０ＮｂｘＳｉ１３．５Ｂ９．０纳米软磁合金的结构与磁性影响。研究结果表明，当Ｎｂ含量ｘ约为３ａｔ％时，合金的软磁性能下合金显微组织结构中的ａＦｅ－Ｓｉ纳米晶晶晶粒尺寸Ｄ、Ｓｉ含量、体积分数Ｖｃ均呈下降趋势，非晶相的短程序有序范围δ增大；含金的磁性除与ａＦｅ－Ｓｉ纳米晶有关外，还与合金中非晶相密切相关。用新近提出的双相无规磁各向异性模型讨论了合金的磁性与结构