化学键性质对机械合金化过程中非晶形成能力的影响

研究了Ｂ２型金属间化合物ＦｅＡｌ和ＦｅＴｉ的机械合金化过程发现在相同的试验条件下，ＦｅＡｌ形成化学无序的固溶体，ＦｅＴｉ形成结构无序的非晶态。此现象可用ＦｅＡｌ的化学键为金属—离子混合键，而ＦｅＴｉ的化学键为金属—共价—离子混合键来解释。     

高聚物的机械合金化

机构合金化是一种新型的固相加工法,它能用于制备许多加工困难的高性能聚合物,高分子合金和复合材料。综述了机械合金化高聚物的形貌,结构,性能等特点,阐述了高聚物机械合金化的机理。     

机械合金化Fe—Ti合金非晶形成能力的研究

利用Ｘ光衍射和扫描电镜对机械合金化Ｆｅ－Ｔｉ非晶合金的形成过程进行了研究。试验表明，机械合金化非晶形成的过程可以分为二个阶段；粉末的破碎阶段和非晶的形成阶段。此外，对Ｆｅ－Ｔｉ合金形成非晶的成分范围进行了理论计算和试验测定。     

描述机械合金化过程的理论模型

本文综述了几种重要的描述机械合金化（ＭＡ）过程的理论模型。这些模型分析了机械合金化过程中球的机械运动，以及粉末在碰撞时的变形、断裂和焊合，碰撞能量的转化和粉末温升等重要问题，在一定程度上反映机械合金化过程的趋势。     

Fe-Ni机械合金化过程中马氏体的形成及相变

研究了Ni含量、机械合金化工艺参数对Fe-Ni机械合金化过程中马氏体相变的影响及其机理.结果表明:在Fe-Ni机械合金化过程中存在着马氏体相变,但继续机械合金化马氏体是否会发生逆转变主要由Ni含量决定.当Ni≤30%(质量分数,下同)时,机械合金化引起的材料局部温度未达到形变促使马氏体相变逆转变开始温度,因此继续机械合金化马氏体不转变.对于Fe-35Ni,形变促使逆转变的开始温度低于局部温升,马氏体将向奥氏体转变.当Ni含量为35%时,随着机械合金化时间的延长、球磨速度和球料比的提高,机械合金化可以提供的相变驱动力增大导致奥氏体的量逐渐增多.     

描述机械合金化过程的理论模型

本文综述了几种重要的描述机械合金化过程的理论模型，模型分析了机械合金化过程中球的机械运动，以及粉末在碰撞时的变形，断裂和焊合，碰撞能量的转化和粉末温升等重要问题，在一定程度上反映机械合金过程的趋势。     

Fe-Ce-Ni纳米晶粉体的机械合金化研究

研究按物质的量配比分别为n(Fe-Ce)∶n(Ni)=0.7∶0.3和n(Fe-Ni)∶n(Ce)=0.8∶0.2的混合粉体在机械合金化过程中的结构演变和软磁性,采用X射线衍射法表征机械合金化粉体的结构演变过程,用振动样品磁强计对样品的静磁性能进行测试分析。结果表明:球磨150 h后,按物质的量配比为n(Fe-Ce)∶n(Ni)=0.7∶0.3和n(Fe-Ni)∶n(Ce)=0.8∶0.2的混合粉体都分别成为纳米晶粉体,球磨时间和Ni成分的含量都对其软磁性能有影响。     

机械合金化与非晶材料开发

本文讨论了机械合金化的原理和过程,并详细介绍了机械合金化制备非晶态合金及其机理的研究。同时,也介绍了该方法在磁性材料和超导体等功能材料方面的应用。最后展望了这一新的材料制备技术的发展前景。     

机械合金化的Cu-Sn纳米晶合金的热力学稳定性研究(英文)

在纳米结构的金属及合金中,随着晶粒尺寸的下降,晶界体积分数显著增加,使得晶粒长大的驱动力提高,因此纳米金属在加热时(甚至是室温下)是不稳定的。对Trelewicz/Schuh(TS)模型进行了修正,并利用修正的模型对Cu-Sn纳米晶合金的热力学稳定倾向做了计算研究。利用机械合金化的方法制备不同溶质含量的Cu-Sn纳米晶合金,在不同温度下进行退火实验。实验结果及理论计算表明,随着溶质原子的加入及在晶界的偏聚,Cu-Sn纳米晶合金的晶粒长大得到抑制,热力学稳定性提高。     

机械合金化过程中粉末变形与形成复合粉的工艺条件

本文将镍与钛单质混合粉在搅拌式高能球磨机中球磨。采用电子探针研究了粉末组织随球磨时间的变化。测定了了片状粉末的厚度以及复合粉分数随球磨时间的变化，并根据粉变形模型研究了球磨时形成复合粉所需时间与工艺条件的关系。     

球磨条件对Ni—Ti粉末结构转变及机械合金化速度的影响

用ＸＲＤ分析研究了搅拌式球磨过程中球磨条件对Ｎｉ－Ｔｉ单质混合粉末结构演化的影响，定量测定了球磨粉末微观应变，微晶尺寸，镍的晶格常数及衍射相对微射强度与球磨转速及装球量的关系，研究了球磨功率对球磨温升，粉末微晶尺寸，层片状态结构转变的影响，确定了非晶化所需与工艺条件的关系，结果表明球磨功率或粉塑性变形能增加，微晶尺寸减小，层片组织细化，同时微观应变大，晶格常数变化快，非晶化所需时间减小。     

球磨条件对Ni－Ti粉末结构转变及机械合金化速度的影响

用ＸＲＤ分析研究了搅拌式球磨过程中球磨条件对Ｎｉ－Ｔｉ单质混合粉末结构演化的影响．定量测定了球磨粉末微观应变、微晶尺寸、镍的晶格常数及衍射峰相对微射强度与球磨转速及装球量的关系．研究了球磨功率对球磨温升、粉末微晶尺寸，层片状结构转变的影响，确定了非晶化所需时时间与工艺条件的关系，结果表明球磨功率成粉末塑性变形能增加，微晶尺寸减小．层片组织细化，同时微观应变大，晶格常数变化快，非晶化所需时间减小．     

机械合金化Fe—B非晶合金及纳米合金的形成

在适当条件下机械合金化可以形成急冷法难以得到的单一Ｆｅ６０Ｂ４０非晶合金，而在其他成分内形成亚稳纳米合金，在众多的球磨条件中，球磨机的转速是控制合金化的重要因素。空气中的氧对小颗粒界面产生了强烈的污染作用，从而抑的原子的相互扩散，难以形成单一的非晶产物，不同球磨条件下的产物含有的非晶相的晶化温度比单一非上合金的晶化温度稍高，并且与球磨条件以及成分的关系不大。     

机械合金化Fe─B非晶合金及纳米合金的形成

在适当条件下机械合金化可以形成急冷法难以得到的单一Ｆｅ６０Ｂ４０非晶合金，而在其他成分内形成亚稳纳米合金。在众多的球磨条件中，球磨机的转速是控制合金化的重要因素，空气中的氧对小颗粒界面产生了强烈的污染作用，从而抑制了原子的相互扩散，难以形成单一的非晶产物。不同球磨条件下的产物含有的非晶相的晶化温度比单一非晶相合金的晶化温度稍高，并且与球磨条件以及成分的关系不大。     

合金元素对 Al-Li 合金时效行为和力学性能的影响

本文通过时效硬化曲线测量、室温拉伸实验以及时效组织的电镜观察,研究了 Li,Cu,Mg 等合金元素对 Al-Li 合金时效行为、显微组织和力学性能的影响。实验结果表明,增加 Li 的含量,提高合金强度,但降低延性。较高的 Cu,Mg 含量促进了 S′相的析出,减少共面滑移,使变形均匀,因而在提高强度的同时改善了合金的延性。     

机械合金化能量转换与Ni_(50)Ti_(50)非晶合金的形成

本文报道了球磨转速,装球量对 Ni_(50)Ti_(50)单质混合粉机械合金化的影响,并建立模型用于计算工艺条件对球磨能量转换的影响,进而讨论了它与机械合金化相变反应方式的关系。粉末在每次碰撞的变形能过高时,可能形成金属间化合物,而粉末经长时间球磨获得的总能量超过一定值将引起非晶的晶化。     

用机械合金化方法制备Ni-Zr非晶合金

用 Spex 8000 Mixer/Mill 球磨机对 Ni-30at.-%Zr 混合粉末进行机械合金化。观察了粉末的金相组织,测定了粉末的硬度和平均直径,确定了粉末的晶体结构。结果表明,经24h 研磨后,粉末的层状组织消失,成为均匀的单相非晶合金,非晶漫射峰在45°(2θ)附近出现。     

降解性聚乙烯地膜降解过程中力学性能和化学结构的变化

采用力学性能测试和红外光谱法对自研的光和生物双降解聚乙烯地膜在自然降解过程中的力学性能和化学结构变化进行了研究。结果表明,在降解初期使塑膜力学性能能迅速下降的主要原因是由光敏剂引发的光降解造成的,降解的主要产物为醛、酮、酸、酯和氧化物。经对真菌抗性试验表明,当聚乙烯的分子量降至５０００左右时,易被微生物侵蚀,即具有生物降解性。而塑膜中加入的改性淀粉起到加速这种侵蚀的作用。     

机械合金化合成Al—Ti系纳米过饱和固溶体

利用ＸＲＤ，ＴＥＭ，硬度试验研究了Ａｌ－Ｔｉ系的机械合金化（ＭＡ）过程．经４０ｈ球磨后，Ａｌ－１５ａｔ．－％Ｔｉ形成了Ａｌ（Ｔｉ）的过饱和固溶体，Ａｌ－１０ａｔ．－％Ｔｉ除形成Ａｌ（Ｔｉ）外，还产生了少量的ｆｃｃ结构的新相．而Ａｌ－５ａｔ．－％Ｔｉ在球磨１２０ｈ后也未能形成完全的Ａｌ（Ｔｉ），但有ｆｃｃ结构相的形成，这种特殊的固溶行为可以用溶质原子在纳米晶晶界快扩散解释