塑性变形时平面应变压缩与轴对称压缩单位变形力的实验研究

本文对塑性变形时平面压缩与轴对称压缩单位变形力进行了对比性实验,实验结果和理论计算表明:当平面应变压缩的变形平面与轴对称压缩的子午面在几何尺寸相同,以及变形条件和材料相同时其单位变形力P平相似文献   

库仑材料平面轴对称问题极限分析

根据塑性流动正交法则确定了库仑材料平面轴对称问题上限分析所需的速度场，提出了用体积应变率求解变形区内部能量耗散率的一般方法。对厚壁圆筒的轴对称渗流问题进行了求解，得到了渗透力场。用上限法对渗透力作用下的厚壁圆筒进行了极限分析，发现上限解与精确解相同。     

岩土材料平面应变滑移线场的一个性质的探讨

本文证明了岩土材料平面应变滑移线场曲率半径变化规律，纠正了一些著作中的错误结论。     

库仑材料平面轴对称问题极限分析

根据塑性流动正交法则确定了库仑材料平面轴对称问题上限分析所需的速度场，提出了用体积应变率求解变形区内部能量耗散率的一般方法.对厚壁圆筒的轴对称渗流问题进行了求解，得到了渗透力场.用上限法对渗透力作用下的厚壁圆筒进行了极限分析，发现上限解与精确解相同.     

粉末冶金材料塑性平面应变广义上限法

粉末冶金材料是塑性可压缩材料，其塑性理论方法有待于深入研究。基于粉末冶金材料的屈服条件和塑性势理论，导出了该类材料的塑性本构关系、平面应变屈服条件和屈服轨迹方程，揭示了其平面塑性变形的屈服面、滑移和速度间断等基本规律。基于此建立了粉末冶金材料平面应变广义上限法，并以平面应变挤压为例说明了该方法的应用。     

表面裂纹问题的上限解

本文提供了带半椭圆表面裂纹的有限平板承受轴力与弯矩联合作用时的上限解。带单边深切口平板的一般屈服问题(指平面应变)文献已给出了滑移线分析结果,基于复杂条件的上限解很难引伸于表面裂纹问题。根据现有理论和数值分析,作者导出了另外一个简单的上限解,该解既适用于单边切口平板也易于引伸于表面裂纹平板。在实用问题中,估算表面裂纹平板在轴力和弯矩联合作用下的一般屈服载荷是一个重要问题。利用作者推荐的上限解和滑移线场理论已导出了表面裂纹平板的交互作用曲线,当表面裂纹的几阿尺寸给定之后,根据所导出的关系式就可以计算弯矩 M 和轴力 T 同时作用时的塑性限制系数, 计算的塑性限制系数已在 M_1、 T_1坐标平面上制成图表,这些图表有工程参考价值。     

平面塑性变形的剪切变形线

基于平面塑性变形的特点，提出了平面剪切变形线的概念，从而为塑性理论平面问题补充了一个新概念。剪切变形线作为平面塑性变形的一个基本物理特征，使得平面应变问题和平面应力问题的特征理论有了统一的物理解释。     

含剪应变速率的滑移线速度方程

本文提出了涡滑移线的微元弧上剪应变速率相等的概念,然后同时考虑了滑移线上剪应变速率和线应变速率,得出了新的滑移线速度方程,并用新的速度方程对正方形截面长六面体在无摩擦平板间进行平面变形压缩的速度场进行了分析,获得了与实验完全相符的速度场,从而证明了新速度方程的正确性和可行性。     

广义Hoek Brown破坏准则平面应变问题的滑移线场理论

根据弹塑性力学平面应变问题的特点,推导广义Hoek-Brown破坏准则平面应变问题应力分量的双参数表达式。代入静力平衡微分方程,得到双曲型一阶拟线性偏微分方程组。运用行列式方法,在适当的变量代换后,获得应力偏微分方程组的特征方向和特征上的微分关系。特征方向表明塑性区中的共轭斜交剪切滑移面形成两族非正交滑移线,其共轭角随极限应力状态和Hoek—Brown岩体材料物性参数而变化。由于对称初始应力场条件下圆形硐室理想弹塑性围岩塑性区内最大主应力方向为环向,而滑移线切线方向与最大主应力方向的夹角是最小主应力（径向应力）的函数,结合圆形硐室理想弹塑性围岩的应力分布的分析解,获得滑移线的极坐标曲线所满足的微分方程,进而得到其极坐标曲线方程。     

考虑孔隙损伤的黏弹性材料压力容器问题

应用线弹性微结构理论和黏弹性理论,讨论了带孔隙损伤的黏弹性材料压力容器问题。所得的解是准静态的。应力的解和线弹性的压力容器的应力解相同,位移场和损伤场与带孔隙损伤的线弹性材料压力容器问题的位移场和损伤场相似。     

静止裂纹尖端的损伤场：反平面问题

采用新的损伤本构模型和自相似假定，对静止裂尖端应力，应变场进行了渐近分析，在反平面问题中，给出尖端场的构造，在上半平面，场是由一人损伤区和一个弹性构成的，场为单参数场，它由远场外载荷的在小来确定，在损伤区中存在应变的奇异性，对不同材料常数计算应力（应变）分布，揭示了裂纹尖端场的损伤行为。     

幂软化材料动态裂纹尖端的弹塑性场

采用塑性动力学方程,对应变损伤材料平而应力动态裂纹尖端场进行了渐近分析。假定材料服从J_2流动理论,且损伤规律以幂律应变软化的规律给出,其结果表明:在裂纹尖端附近,应力和应变分别具有如下的奇异性:σ/(1n R/r)~(-n/n+1),∈～(1n R/r)~(1/n+1),并且通过数值计算给出了裂纹尖端附近的应力分布。而对于n=1情况下,即损伤规律服从反比例关系,本文对平面应变问题和Ⅲ型反平面剪切问题进行了研究。给出了动态弹塑性场的渐近解,揭示了场的渐近特性。     

横观各向同性体中Ⅰ型埋藏圆片裂纹的应力解法

本文利用对于横观各向同性体轴对称变形时应力函数解法的基本方程,并应用Hankel积分变换,求解了位于横观各向同性平面内的埋藏圆片裂纹在垂直于裂纹面远处均匀拉应力作用下的应力场和位移场,获得了与各向同性材料相同的应力强度因子,不同于各向同性材料的应力场和应变能释放率裂。     

HRR奇异解在非线性粘弹性情况下的推广

基于非线性粘弹性理论中的弹性回复对应原理^[1]和HRR奇异解[2-3]，提出了求幂率型硬化非线性粘弹性材料裂纹问题在两类不同边界条件下的对应原理，并得到了幂率型硬化非线性粘弹性裂纹尖端应力，应变和位移场，通过理论分析和计算表明该解答正是幂率型硬化非线性粘弹性裂纹问题的解析解。     

平面应变镦粗问题的摄动分析

通过引入速度势函数，将理想刚塑性体平面应变问题的控制方程化简为两个非线性偏微分方程，应用摄动方法，以摩擦因素为摄动参数，获得了平面应变镦粗问题的摄动解。在此基础上，研究了镦粗过程中的变形规律和应力分布规律，理论分析结果与由其它理论所得的结果符合较好。     

克列恩空间土压力计算理论的双剪统一解

采用双剪统一强度理论,导出了克列恩法土压力空间计算理论的双剪统一解,空间土压力随统一强度理论参数b值的增大而减小.所给出的解可以灵活适用于各种不同特性材料空间土压力的计算.应用双剪统一强度参数公式可以求算不同b值所对应的土体的强度参数,该值同时包含了主应力1σ、2σ和3σ对材料强度的贡献,并可将与平面问题对应的常规土工试验方法所测得的强度指标c0、0φ换算为空间问题所需的强度指标ci、iφ.统一解可以更好地发挥挡土墙填料的强度潜力,工程应用可获得明显的经济效益.     

MVM材料轴对称平面应力问题的弹塑性解

采用MVM屈服准则,用相关联流动法则建立材料的本构关系;在平面应力条件下,对轴对称问题进行弹塑性分析,给出了应力场解;采用Prayer假设给出位移场,通过数值计算考察SD效应对结构的影响.     

无界域动力响应问题的有限单元法

在线弹性理论和动力问题有限单元法基本理论的基础上，完成了Ｎｅｗｍａｒｋ法和位移三点递推法求解线弹性无界域动力响应问题的８节点等参数单元微机计算程序，建立了平面问题和轴对称问题的统一求解格式；建立起了简化的无界元刚度、质量矩阵计算模式，并推导出了新的适应于矩形无界元的“惯性力刚度矩阵”。     

Ⅲ型裂纹动静态解的一致性

用摄动展开法给分析理想弹塑性材料中定常动态扩展Ⅲ型裂纹前方近裂纹线场区域的应力应变场，证明了动态解与准静态解的一致性以及动态解不存在的速度有关的奇异性。     

多功能平面单元及其在结构分析中的应用

根据梁的基本假定导出了与平面应力(应变)问题形式相同的应力应变关系,并构造了4—8节点多功能平面单元。该单元把平面应变单元、平面应力单元、轴对称单元、平面梁单元和轴对称旋转壳单元有机地结合在一起。数值算例表明,该单元具有良好的数值稳定性和计算精度。