关于长网烘干机的改进

<正> 哈尔滨制氧机厂设计制造的全国第一套明胶生产新设备:氯化锂除湿机、冷冻挤条机、长网烘干机等成套设备于1985年底在我厂试车投产,这个技改项目的完成,使我厂明胶生产在密闭设备、管道中连续化进行,对于提高产品质量起到了积极的作用。但实际使用半年之后,我们发现该设备还存在一些问题,特别是长网烘干机的几个问题尤为严重,使热季生产无法进行。一、长网前部熔胶问题该问题是由于氯化锂除湿机组设计参数达不到我区气候条件而造成的,该机组技术参数如下: 处理空气量:30000m~3/h 空气进口温度:30℃空气出口含湿量:6g/kg     

论SCS-30型氯化锂除湿机过程控制

<正> SCS—30型氯化锂除湿机为明胶生产成套设备之一,是为年产500吨明胶的长网烘干机所需无菌干燥空气的配套系统,除此还可以作为食品工业、制药工业、医疗设备、照相胶片等行业所需的除湿净化装置。工作原理:氯化锂除湿机组是利用空气和氯化锂溶液水蒸汽分压差进行除湿和再生的。如空气的蒸汽分压力高于氯化锂溶液的     

氯化锂吸湿空调的发展

<正> 在明胶连续化生产中,烘干设备必须用长网烘干机,这似乎已无可争议,但如长网的进风比较潮湿,或没有将长网中每段温度按使用说明调节好,则明胶仍会在网上熔化而造成很大的损失。怎样用氯化锂溶液使长网的进风中的大量水分尽量吸净是不少工程技术专家们的思考和实验的成果。 最早的空调是冷却法的,使空气冷却需有制冷压缩机及冷排。如能将空气冷却至0℃左右,则可使空气中的含湿量降低到5g/kg干空     

逆流填料式溶液除湿器的数值模拟和实验研究

对溶液除湿的除湿器中传热传质进行了热力学分析,根据除湿塔的结构及溶液与空气的流动方式,建立除湿器的热质交换物理和数学模型,模拟计算除湿器入口空气和溶液参数对除湿器出口空气参数的影响,模拟计算中设置入口空气流量0～5kg/s,入口空气温度20～40℃,入口空气含湿量为10～30g/kg,入口溶液温度25～40℃,入口溶液浓度25%～40%,入口溶液流量1～4kg/s,得到各入口参数对出口空气含湿量和温度的影响曲线。结果表明:入口空气含湿量、入口溶液浓度和温度对出口空气含湿量影响显著;入口空气含湿量和流量对出口空气温度影响显著。对模拟结果与实验结果进行了比较,发现两者的变化趋势是相同的,最大误差为13.08%。     

蒸发式冷凝器应用于海水淡化系统的试验

将蒸发式冷凝器应用于海水淡化装置中,并作为热源对海水进行加热加湿,将蒸发器作为冷源对海水降温除湿,通过建立试验台,测试海水淡化装置的性能,研究海水入口温度和空气入口湿球温度对海水淡化装置性能的影响因素。试验表明:在喷淋水量为125kg/h,空气入口湿球温度为19.3℃,海水入口温度为32℃时,系统淡水产量可以稳定达到2.5kg/h。这种海水淡化装置的电耗率最小可以达到0.18kW·h/kg,是一种高效、节能并适合家庭用的小型海水淡化系统。     

干燥剂转轮除湿性能实验研究

以显热效率、潜热效率和除湿性能系数作为评价指标,通过实验比较了硅胶和氯化锂转轮的除湿性能,研究了运行参数(处理空气进口湿度、温度,再生温度,处理风量)对转轮除湿性能的影响。实验研究发现在相同工况下,氯化锂转轮的显热效率、潜热效率均高于硅胶转轮。运行参数中再生温度、处理空气进口湿度对转轮除湿性能影响比较大。氯化锂转轮的最佳再生温度为60℃,硅胶转轮的最佳再生温度为100℃。说明氯化锂转轮更适合采用太阳能、废热等低品位能源作为再生热源。     

明胶设备生产能力的测定与调整

本文介绍了重庆制胶厂对新引进的明胶设备的生产能力进行验收性测定的概要情况,并针对长网烘干机生产能力低于设计能力(167kg/h)这一问题,对整个生产线进行了全面调查与分析,提出了对工艺条件和设备本身进行局部调整的几点意见,从而使长网烘干机的生产能力很快达到了174kg/h。行设备生产能力的测定。     

溴化锂溶液除湿器性能的实验研究

对逆流、散装填料、LiBr溶液的除湿器进行实验研究,实验过程中溶液流量为800～1600 L.h-1,入口溶液浓度为49%～54%,温度为28～41℃,空塔气速为0.39～0.96 m.s-1,入口空气湿度为10～21 g.kg-1。采用除湿量和体积传质系数来描述除湿性能,分析了溶液和空气入口参数对除湿性能的影响,得出平均体积传质系数为1.0 kg.m-3.s-1,液气比为2.5～3时可获到较好的除湿效果。比较了不同填料的除湿性能,鲍尔环填料除湿效果较好。同时对除湿过程进行了能量守恒分析,表明实验测量数据的准确性。实验结果为溶液除湿系统的性能分析及设计提供了依据。     

外表面蒸发式溶液除湿解析模型及影响因素

通过采用对数势差法对外表面蒸发式除湿装置建立传质传热数学模型,其中分别建立外表面蒸发冷却模型与溶液除湿模型并进行耦合。通过理论计算得到各种参数变化下模型的理论除湿量。分析了各参数变化对除湿量的影响趋势,得到当空气质量流量为0.02 kg/s时,入口空气含湿量每增加1 g/kg,除湿量增加0.008 1 g/s;当迎风面空气流速为2 kg/(m~2·s)时,高翅片型外表面蒸发式除湿装置的除湿量比非蒸发型的提高9.0%,这些结果为后续溶液除湿装置的结构设计和性能分析提供了一定的理论依据。     

对早期Barmag公司设备及配套装置的改造

1　切片干燥系统的改造BM公司的干燥设备 ,采用传统的蒙特斯自动空气干燥法 ,主要的核心部件为氯化锂转轮 ,在空气湿度大时 ,氯化锂转轮的吸附除湿负荷增大 ,其氯化锂吸附剂长时间处于饱和状态 ,导致转轮除湿能力下降 ,使热风干燥后的切片含水高达 4 0μg/g以上 ,严重时转轮中氯化锂失效而无法再生。为了彻底地解决问题 ,工厂将转轮除湿系统改造为分子筛除湿系统 ,该系统具有大风量、低露点(可达 - 6 0℃ )、低能耗的特点 ,投入使用后 ,切片的含水一直保持在 2 5μg/g以下。2　空调逆风和回风系统的改造原空调系统有两路送风 ,一是用于卷绕…     

聚酯切片连续干燥中除湿系统的改造

<正>本公司于1991年筹建1992年投产,现有规模为两套400kg/h产量的FDY生产线,两套600kg/h产量的POY和DTY生产线.其中两套600kg/h产量POY生产线连续干燥的除湿系统,是采用室温空气经冷冻脱水后氯化锂纸轮深度除湿工艺路线,给生产带来许多麻烦和损失.其一,由于直冷式除湿型冷冻机只能设置在干燥区内,而一般的操作人员缺乏专业知识,加上冷冻机自身的质量问题和复杂性,导致夏季无法正常生产而且其维修费用很高.其二,由于氯化锂纸轮自身质量问题及结构问题,容易造成干湿空     

烘干机喷煤粉燃烧与微机控制系统的应用

本文介绍了Φ2．2m×12m回转式烘干机，通过喷煤粉燃烧和建立工艺参数微机控制系统取得的研究应用成果。生产实践证明，烘干水分合格率由改造前的86％提高至96．2％；烘干机产量由改造前的16．3t/h．提高到18．3t/h；干料综合耗实煤从28．2kg/t降至19．2kg/t。     

基于可得然-氯化锂复合吸附剂的除湿换热器热湿性能研究

除湿换热器将换热器与固体干燥剂结合，可显著提高空调系统的除湿效率。干燥剂的吸附特性对除湿换热器的除湿性能有重要影响。研制了可得然-氯化锂复合吸附剂，用ASAP麦克吸附仪及STA同步热分析仪，从等温吸附及动态吸附特性等角度分析了其吸附特性，实现了材料的组分优化，并将优化后的复合吸附剂应用于除湿换热器，验证了该新型除湿换热器高效的深度除湿性能。实验结果表明，可得然复合吸附剂具有深度除湿的能力，即使在30℃、30%RH干燥工况下，其除湿量高达2.65 g/g，吸附速率系数k为2.1×10^-4 s^-1；所制备复合除湿换热器的MRC可以达到3.78 g/kg。本研究实现了除湿性好、循环性能稳定的低成本高性能新型除湿换热器的开发，为深度除湿系统的技术研发提供参考。     

溶液除湿器间歇运行的可行性研究

为解决溶液除湿器运行过程中的空气带液问题,提出一种送风过程和喷淋过程分开进行的除湿器间歇式运行的方法。建立了除湿器数值模型,通过实验数据和模拟数据对比,验证了模型的可行性,基于该模型,研究了溶液除湿器的填料静持液量、填料高度和空气入口参数对间歇运行系统除湿效果的影响;为保证间歇式运行满足除湿需求,且送风连续,设计了四种不同的送风制度,对不同送风制度的运行效果进行了模拟。结果表明,采用该间歇式溶液除湿方法时,应将填料静持液量控制在4.575~6.100 kg/kg范围内,填料高度控制在0.45~0.75 m范围内;该间歇运行方法能解决传统溶液除湿器运行时的空气带液问题;入口空气处于低温高湿状态(如温度为20℃,相对含湿量为95%),除湿效果最佳;并联交错送风制度运行除湿效果最佳,运行期间基本保持除湿率大于5 g/kg,能够持续送风且满足除湿需求。     

明胶工艺师手册

<正> 第五章干燥工程第一节长网干燥机干胶含水量与产量表12 明胶的含水量与产量关系第二节平床干燥的干胶量每批收干胶应大致等于浓缩的计算量,否则就应查一下原因。胶不可干过度,不然会影响经济效益(见表13)。第三节空调与干燥升温的基本概念南方每年的5～10月,气温高空气湿度大,如不进行空调就无法生产。现普遍应用的空调方法有两种: 1.降温——除水——升温法该法首先用制冷机降温,注意一定要降到露点以下,否则降温没有作用。一般要降到露点以下10℃,当然是越低越好。然后使空气经过档板除去水珠,再升温至接近胶条熔点2～3℃进行干燥,没有再升温也是没有作用的。 2.除湿剂除湿法     

FAO和WHO规格指南——《发展和使用FAO和WHO农药规格指南手册》

(续上期 )三、液体制剂的规格指南〔Ⅵ〕(一 )均相液剂A .溶液剂SL(solubleconcentrate)1.有效成分　①鉴别试验 ;　②含量 (ISO通用名 ) ,平均值不应超过标明值的允许限量 ,g/kg或 g/L(2 0± 2℃ )。2 .有关杂质　①制造或贮存中形成的副产物 (如需要 ) ,%≤ ;　②水分 (如需要 ) ,g/kg≤ ,- - -MT30 .5。3.物理性质　①酸 /碱度或 pH值范围 (如需要 ) :以H2 SO4/NaOH计 ,g/kg≤ ,- - -MT31,pHX -X ,- - -MT75 .3;　②溶液稳定性 ,- - -MT4 1〔I〕制剂 (在 5 4± 2℃ ,14天后 ) ,用CIPAC标准水D ,在 30± 2℃下稀释 (不能高于…     

FD回转反吹袋式除尘器的改造

我厂Φ 3. 5m× 11m水泥磨磨尾除尘采用二级除尘。第一级为 CLT/A6. 0× 7. 0组合式旋风除尘器,处理风量 Q=27 500m3/h;第二级为 FD510－ 148回转反吹袋式除尘器,其技术性能为：过滤面积 F=510m2,处理风量 Q=30 500m3/h,过滤风速 v=1 m/min,允许温度≤ 120℃,入口含尘浓度≤ 60g/m3,滤袋数 148个,除尘器阻力 883～ 1 275Pa,滤袋材料为 208涤纶绒布。 　　反吹风机型号 9－ 19№ 4. 5A,风量 Q=1 721 m3/h,风压 P=4 668Pa,功率 N=4kW,转速 n= 2 890r/min。反吹管转速 n=0. 223 5r/min,主排风机型号 9－ 35－ 11№ 13 1/…     

用BM公司干燥系统的技术改造

针对引进 BM公司干燥系统冷冻降湿设备老化 ,干空气露点高 ,切片可纺性差的生产状况。采用分子筛吸附除湿技术对进风系统进行改造后 ,干燥系统新风露点降到 -5 0℃以下 ,干切片含水率小于5 0μg/g,能耗明显下降 ,生产成本降低     

裂解汽油二段加氢催化剂LY-9802的工业应用

2009年,LY-9802催化剂作为国内一家大型合资石油化工企业的新建裂解汽油加氢装置的首装剂投入使用。运行结果表明,该催化剂第一运行周期为31个月,在入口温度为225～241 ℃、压力为2.67 MPa、进料量为33～48 t/h的条件下,硫含量小于0.2 mg/kg,溴价小于0.1 gBr/100g;经过再生处理后,该催化剂已稳定运转3个月,在入口温度为248 ℃、压力为2.67 MPa、进料量为46 t/h的条件下,硫含量小于0.2 mg/kg,溴价小于0.1 gBr/100g。     

管式空气预热器的使用及因果分析

<正> 我厂一台SHF10—25/400型沸腾锅炉(系自行设计制作)配置了管式空气预热器(见图一)。其设计参数:换热面积181m~2,进口空气温度为25℃,出口空气温度为75℃,入口烟气温度为250℃,出口烟气温度为144℃,空气平均流速为7.06m/s,烟气平均流速为13.32m/s;结构采用φ40×1.5的有缝钢管、错列布置,共472根;纵向节距为70mm,横向节距为88mm;Ⅰ组与Ⅱ组间隔开(基于考虑低温段腐蚀后更换方便);使用燃料为造气炉渣加无烟煤,其混合后的工业分析为:W~y=12.86％,A~y=51.78％,V~y=2.32％,C~y=32.9％,