燃煤锅炉水冷壁管爆管原因分析

某电厂3号锅炉水冷壁发生蠕变胀粗爆管。对爆破的锅炉水冷壁管进行了宏、微观检查,发现该管破口处严重胀粗,破口处显微组织为贝氏体 少量铁素体,是一种不完全的淬火组织。分析结果认为,由于螺桂堵塞节流孔使该管水循环不良,管子局部超温．最终导致撕裂爆管。     

高压汽包锅炉水冷壁管爆管分析

某电厂高压汽包锅炉水冷壁管频繁发生爆管事故，水冷壁管爆破口呈凿槽型。光学显微镜下观察，爆管的显微组织为铁素体＋珠光体，珠光体球化三级；管子内壁腐蚀抗凹凸不平，坑上覆盖着叠片状腐蚀产物；坑下金属的金相组织无脱碳现象。经刮垢法测定，水冷壁管爆破口周围结垢量达630g/m^2左右。用扫描电镜和X射线衍射仪分别对结垢进行了检测，结果表明其含有氧化铁、硅酸盐和氧化铜、氧化铁成分主要以Fe3O4形式存在。锅炉运行记录显示，炉水长期处于高pH值状态，而磷酸根含量通常维持在3．5－7．0范围内，Na/PO4摩尔比R值经常高达4．0以上，具有明显的碱腐蚀倾向。综合理化检验结果，判定由于锅水中存在过量游离碱以及水冷壁管存在局部过热，致使该管产生严重的碱腐蚀而导致爆管。     

锅炉水冷壁管爆管分析

通过化学成分分析、力学性能测试、宏观和微观检验等方法,对锅炉水冷壁管爆管事故的原因进行了分析。结果表明:该水冷壁管是由于过热造成珠光体球化而导致材料性能下降,因此发生了爆管。     

锅炉水冷壁爆管原因

对某电厂循环流化床锅炉水冷壁的鼓包爆管事故进行了化学成分、力学性能、金相检验和能谱分析,结合管道及联箱检查对失效管道进行数值模拟。结果表明：失效管道的化学成分和力学性能均符合标准要求,金相检验结果也未见明显异常;在管道及联箱中发现了异物堵塞和多处鼓包现象,数值模拟、强度校核证实了异物堵塞是造成爆管的直接原因,同时发现失效管道堵塞时向火面的局部温度为550～730℃。     

锅炉水冷壁管爆管原因分析

采用宏、微观检验方法，对运行中发生爆裂的锅炉水冷壁管进行了失效分析。结果表明，爆管系水冷壁管短时严重过热和长期超温所致。长期超温和短时过热因高温作用时间及其程度的差异，表现在爆管的涨粗变形量、破裂口形状及显微组织特征均有所不同。     

UG-75/5.3-M21锅炉水冷壁上集箱连通管爆管事故分析

分析了某一锅炉在试运行过程中水冷壁上集箱联通管发生爆管事故的原因.通过力学性能测试和断口分析,发现裂纹起源于管道内壁的一条深达1.3mm的沟槽,裂纹沿沟槽向两侧扩展,其断裂形式为塑性断裂.从结构应力分析和故障树分析看,引起爆管事故的原因是多方面的,如果管道没有缺陷,即使温度升高到500℃,结构仍处于弹性阶段,不会发生塑性变形;若温度保持在280℃,即使存在330mm长、10mm宽、1.3mm深的沟槽,结构也仍处于弹性阶段,不会发生塑性变形.当沟槽和过热现象同时存在时,管道进入塑性变形阶段.因此,管道内壁的局部减薄缺陷（沟槽）和过热的共同作用导致爆管.     

电厂锅炉水冷壁爆管原因分析

采用化学成分分析和金相检验等方法对发生爆管的电厂锅炉水冷壁管进行了综合分析。结果表明:可能是由于管内存在异物堵塞等原因造成短时急剧过热,从而使材料的高温强度降低发生开裂。     

锅炉水冷壁爆管原因分析

采用宏观和微观检验方法,对某锅炉运行过程中发生爆裂的两根水冷壁管的爆管原因进行了分析。结果表明:两根水冷壁管爆管分别系短时严重过热和长期超温所致;因短时严重过热和长期超温的高温作用时间及程度的差异,表现在爆管的胀粗变形量、破裂口形状以及显微组织特征均有所不同。     

电站锅炉水冷壁管失效分析

某钢铁公司电站锅炉仅服役15000h就发生水冷壁管破裂事故。采用化学成分分析、金相检验及水垢结构X射线衍射分析等方法对失效水冷壁管进行分析,并结合锅炉运行状况进行调查。结果表明：水冷壁管破裂是管壁内侧水垢阻碍热传导所致。水垢则是锅炉运行过程中注入未经软化水造成的。     

锅炉水冷却管爆裂原因分析

通过宏观检查、金相检验、化学成分及能谱分析等方法对锅炉水冷却管爆裂原因进行了分析。结果表明:爆裂处管子局部受热,导致显微组织发生变化,使钢管金属材料的力学性能下降,受热面变形,管子慢慢胀粗导致管壁减薄,引起管子鼓包、穿孔直至开裂,造成爆管。     

Investigations on the Failure of Economizer Tubes in a High-Pressure Boiler

This article describes the results of an investigation concerning the failure of economizer tubes of a high-pressure boiler in a dual-purpose power/water cogeneration plant. The failure was observed in the form of rupturing of one tube and a macrohole or pinhole in another tube. The boiler had an operating period of 116,123 h since its inception. For approximately the first 100,000 h, the fuel for the boiler was crude oil, which was replaced by Bunker C oil. The boiler tube is fabricated from carbon steel SA 210A1. The location of the failure was determined by on-site visual inspection of the boiler. Detailed macro- and microexaminations of inner and outer scales on the tube were begun to determine the cause of the rupture. The composition of the fire- and waterside scale and ash deposited on the outer surface of the tubes was analyzed by energy-dispersive x-ray (EDX) technique. The reduction percentage of wall thickness of the tube facing inside and outside the furnace was calculated. The cause of the failure of the economizer tube appears to be H₂SO₄ dew-point corrosion. The relatively low temperature of feedwater lowered the tube metal temperature and promoted the condensation of H₂SO₄. The external deposits on the tubes, as a result of bunker oil firing, further helped to lower the tube metal temperature, thus promoting H₂SO₄ condensation over the deposit and subsequent corrosion of the tube wall. Recommendations are given to prevent/minimize such failures.     

锅炉过热器管爆裂原因分析

针对某热电厂4号锅炉12CrlMoV钢过热器管的爆裂破坏,进行了宏观形貌、化学成分、金相组织、扫描电镜等的分析。结果表明,炉管爆裂的原因是炉内局部温度过高,该处炉管长期过热,管壁组织珠光体球化达到5级．晶界出现蠕变裂纹,导致炉管强度降低所致。     

Stress Assisted Corrosion of Waterwall Tubes in Recovery Boiler Tubes: Failure Analysis

Waterside cracking of carbon-steel boiler tubes is one of the major safety and efficiency concerns in kraft recovery boilers in the pulp and paper industry, because any water leak into the furnace could cause a smelt-water explosion in the boiler. Failed carbon-steel boiler tubes from different kraft recovery boilers were examined to understand the role of carbon-steel microstructure on crack initiation and crack morphology. A number of carbon-steel tubes showed a deep decarburized layer on the inner surface (water-touched) and also an unusually large grain size at the inner tube surface. In some boiler tubes, cracks were found to initiate in areas with large-grained-decarburized microstructure. However, tubes without such microstructure were also found to have stress assisted corrosion (SAC) cracks. It was found that the decarburization and large grained microstructure may facilitate initiation and growth, but it is not necessary for SAC of carbon-steel boiler tubes.     

超临界锅炉末级过热器T91钢管爆管原因分析及预防措施

对某超临界锅炉末级过热器T91钢管的爆管原因进行了分析。结果表明:该T91钢管爆管是由于管内壁偏厚的氧化皮剥落,在下弯头处堆积造成管内介质流量减少,引起钢管过热所致。针对该问题,通过对T91等铁素体锅炉钢管进行内壁氧化皮厚度测量,并根据测量结果采取相应措施,可大大减少或避免由于氧化皮剥落、堆积而引起的爆管事故。     

某超临界机组锅炉过热器管爆管原因分析

通过化学成分分析、力学性能测试、宏观和微观检验等手段对某电厂末级过热器T91钢管爆裂的原因进行了分析。结果表明:爆管具有短时超温运行的特征,爆口附近发生明显的塑性变形,材料显微组织老化严重,力学性能显著下降。导致爆管超温运行的原因可能是两异径管接头处焊瘤和管内壁剥落的氧化皮在下弯头处堆积造成高温蒸汽堵塞,从而引起管壁局部短时超温。     

航空橡胶软管低压爆破失效分析EI

介绍了用橡胶管制成的各种飞机液压软管，在试验及使用中，产生低压爆破失效的概况，爆破部位和特征，分析了引起失效的主要原因，并提出了改进措施。     

某锅炉换热器换热管断裂原因分析

某锅炉换热器仅运行2 h即发生换热管断裂事故,采用光学显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪、拉伸试验机和直读光谱仪等设备对换热管的断裂原因进行了分析。结果表明:该换热管外壁表面在运行前就已存在原始横向裂纹和机械损伤,在服役过程中这些裂纹和机械损伤处容易形成应力集中,加之换热管的使用温度较低,从而导致其在运行仅2 h后就发生早期脆性断裂。最后对该换热管的生产提出了建议。     

锅炉顶棚过热器管开裂原因分析

对某热电厂3号锅炉的无损探伤检查,发现该炉部分顶棚过热器管的背火面上存在裂纹。通过对过热器管的裂纹形貌、化学成分、金相组织和断口等的分析,确认3号锅炉顶棚过热器管的开裂失效性质属于热疲劳破坏。