新旧路基回弹模量分析

对便携式落锤弯沉仪进行了介绍，通过便携式落锤弯沉仪（PFWD）对新旧路基路面强度进行检测，得到了不同新旧路基之间的回弹模量差异，体现了PFWD的优越性，从而推广便携式弯沉仪的应用。     

基于落锤式弯沉仪的公路路基特性研究综述

介绍了落锤式弯沉仪在国内外的应用背景,在分析落锤式弯沉仪测试原理的基础上,从非线性、含水率及密实度方面,总结了利用落锤式弯沉仪分析路基性能的方法,有助于合理评价路基特性及相关参数对道路结构的影响。     

论路基压实度与地基承载力的关系

概述了用干密度作为压实质量控制指标的机理，阐述了重视标准击实线对工程的指导，注意不均匀土质对路基压实的影响及现场检测压实度时标准干密度的确定方法，对弯沉值不符合设计要求的情况，提出了相应对策。     

公路路基挖方段软弱路槽的处治方法

为解决如何快速确定挖方段软弱路基换填深度的工程实际问题,总结了确定路基工作区弯沉不达标处治方案的思路,并基于模量等效的原则,采用HAPDS2011软件进行了计算,得到以传统石屑作为回填材料的不同顶面模量的路基换填深度,结果表明:开挖后路床顶面弯沉值不大于423 mm,则换填不大于30 cm的压实石屑材料即可;开挖后路床...     

路基弯沉与回弹模量换算关系仿真分析

通过对路基弯沉和路基回弹模量的有限元分析,对有关规范提供的路基路面的回弹弯沉和当量回弹模量两者换算关系的经验公式提出了不同看法,提出了新的换算公式,并用实测数据进行了可靠性分析,从而为工程实际提供参考。     

基于FWD动态弯沉盆的模量反算方法简述

全面总结了国内外利用动态弯沉盆来反算路面各结构层模量的各种方法,并指出了目前模量反算中存在的问题,在此基础上,提出了模量反算中需要进一步研究的重点问题,其结论对今后的模量反算研究具有一定意义。     

便携式落锤弯沉仪在路基检测中的应用

介绍了一种新型检测工具便携式落锤弯沉仪（PFWD）,通过贝克曼梁和PFWD对比弯沉试验,表明二者所测路基弯沉值具有较好的相关性,同时相关关系的敏感性小,上述研究对PFWD在道路工程的推广应用起到积极的推动作用。     

基于FWD动态弯沉盆进行模量反算方法概述

指出利用弯沉盆数据,对路面各结构层材料模量(性能)进行反算,是评价路面工作性能的重要手段,参考了大量相关文献,就目前国内外常用的反算方法进行了分析比较,对模量反算方法进行了展望。     

泡沫轻质土路基回弹模量与弯沉值之间的关系研究

根据实测泡沫轻质土路基回弹模量和弯沉值,通过回归分析和计算,提出适用于泡沫轻质土路基的回弹模量与弯沉值之间的换算公式,与规范中的经验公式和理论公式进行比较。结果表明,回归公式可以更好地反映泡沫轻质土路基的回弹模量与弯沉值之间的关系,便于同类工程路基施工的质量控制。     

多溶洞地层中路基承载力有限元极限分析

为计算多溶洞地层中路基的极限承载力,根据上、下限定理,结合有限元方法,基于MATLAB平台编制了相关计算程序。采用修正的Hoek-Brown准则来描述岩体的非线性特点,并将其嵌入到计算程序中。在此基础上,用一个无量纲参数N?来衡量单个溶洞对路基承载力的影响,而用折减系数ξ来描述两个溶洞的影响。将计算结果以表格的形式展示出来,并对路基承载力的各影响因素进行探讨。结果表明：N?随着H/R(岩层厚度/溶洞半径)、地质力学指标GSI的增大而非线性增大,与岩石类别参数mi大致成线性关系;岩体的重度对N?的影响可忽略不计;当X（溶洞间水平距离）/R≤2时,ξ随H/R的增大而增大;当X/R≥3时,ξ随H/R的增大而减小;当Y（溶洞间垂直距离）/R<3时,ξ在X/R=2时取最小值;当Y/R≥3时,ξ趋近于1,此时只需要考虑单个溶洞对承载力的影响;单个溶洞的极限破坏模式与H/R有关,随着H/R的增大,破坏面由溶洞的顶部逐渐向底部发展,且影响范围逐渐扩大;两个溶洞的埋深一致,当X/R较小时,会有拱效应产生,当X/R较大时,溶洞间岩层会产生“X”形破坏面;两个溶洞的埋深不一致时,溶洞间贯穿的破坏面随着Y/R的增大而逐渐消失。将条形基础作用在岩层的承载力的结果与已有成果进行对比,误差在4%以内,验证所提方法的正确性。同时,为便于实际工程设计,提供具体的设计步骤及说明,基本能满足大部分工程需求。     

最大承载力状态下全风化花岗岩路基变形特性与控制方法

为了研究南方湿热条件下全风化花岗岩填筑路基的科学方法,以提高路基在运营期的耐久性与稳定性,对全风化花岗岩进行了湿法重型击实与加州承载比试验。结果表明:承载力最大状态下全风化花岗岩的含水率比最佳含水率更接近天然含水率。为进一步了解其湿胀特性,通过改变初始含水率进行了膨胀率试验,得到了全风化花岗岩在不同初始含水率下的干密度衰变规律;通过改进的固结试验对比分析了全风化花岗岩在最大承载力和最大干密度状态时的变形特性。结果显示:与常规的以最大干密度控制方法相比,全风化花岗岩在最大承载力状态下抗变形能力和稳定性更好。按最大承载力状态铺筑了全风化花岗岩路基试验段并进行了现场回弹模量和压实度检测,结果表明:最大承载力状态下全风化花岗岩路基完全能满足下路床94区的压实要求,为了满足路面对路基回弹模量的要求,基于变形等效原理提出刚度补偿设计方法,以确保全风化花岗岩路基整体刚度与耐久性。     

强夯后地基土变形模量与承载力的反演计算

通过建立反分析模型,提出强夯后地基土变形模量的确定方法,即可根据计算所得的夯沉量随变形模量变化的关系曲线,运用单值反分析法,以达到夯实效果时的单击夯沉量来确定,进而结合载荷实验的基本理论,按相对沉降法预测夯后地基土的容许承载力。大量反演计算实例表明,所得结果精度满足工程要求,可靠性也较高,为预测强夯加固效果、检验原设计的合理性和改进强夯设计方案提供了一种新的分析途径。     

克隆选择算法及其在路基工程中的应用

科学准确地确定路基的回弹模量,关系到整个道路结构设计质量.文中提出一种基于智能计算--克隆选择算法,确定路基回弹模量的新方法.克隆选择算法具有收敛速度快,全局搜索能力强的特点,通过克隆选择算法,对确定路基回弹模量的数学解析关系式相应参数进行优化处理.仿真试验表明,克隆选择算法确定路基回弹模量比数理统计方法具有更好的精度.     

模量不均匀路基上的沥青路面动力响应研究

为研究路基模量的不均匀对沥青路面动力响应的影响规律,首先采用便携式落锤弯沉仪(简称PFWD)对亚-雪公路路基模量分布进行现场测试,分析并总结路基模量的空间不均匀分布特征;进而考虑汽车车体的运动、轮胎的黏弹效应、沥青路面的黏弹性能以及路基模量的不均匀特性,基于D′Alembert原理和黏弹性薄板振动理论,建立了重载汽车-路面-不均匀模量路基耦合动力学模型,并分析了路基不均匀特性、行车速度和后轴轴重对沥青路面动力响应的影响。计算结果表明,路基模量的不均匀性对路面动应变的影响显著。当汽车行驶通过路基不均匀模量区时,后轴产生的基层底应变幅值约为前轴的2倍;当后轴轴载由100kN增加至180kN,基层底应变幅值由62με增加到109με;随着行车速度从5km/h增加至80km/h,基层底部的拉应变幅值增加1.3倍,并逐渐趋于稳定;特别当路基不均匀模量幅值从40MPa降低到0、不均匀模量弦长由1m增加至4m,基层层底拉应变幅的增幅分别可达26%和23%。     

确定地基承载力的新方法

地基承载力的合理确定对地基设计是最重要的一个内容。现场原位压板试验被认为是确定地基承载力最可靠的方法。但实际基础的地基承载力不仅与土性有关,还与基础的尺寸、埋深和沉降要求有关,压板试验的尺寸不是实际基础的尺寸,如何由压板试验合理地确定实际基础的地基承载力是一个还没有很好解决的问题。提出一个新的解决方法,即由压板试验反算地基的强度参数和变形指标,然后用这些参数对具体基础采用切线模量法计算基础的荷载和沉降关系的p–s曲线,再根据上部结构对基础的沉降要求和地基强度安全系数要求的双控原则,由p–s曲线确定满足沉降和强度要求的地基承载力,而不是直接由压板载荷试验曲线来确定地基承载力,这样可以更好地考虑基础的尺寸效应。通过案例进行了说明,并与现行的规范方法进行了比较,说明了新方法的合理性。     

建筑地基承载力确定方法探讨

介绍了目前常用的几种地基承载力确定方法,分析了其各自的优缺点,对不同方法的适用范围也做了一定的探讨,为实际工程中地基承载力确定提供参考与借鉴。     

圬工拱桥承载能力评估方法研究

针对目前既有诸多圬工拱桥出现承载能力不足及病害等问题,总结了圬工拱桥承载能力的计算理论和评估方法,提出了外观检测、荷载试验,并根据有限元计算结果,结合相关评估规范等多种评定方法相结合的综合分析评定方法。以某大跨圬工拱桥为例,应用综合分析评定方法评定该桥现有状况,与实际情况较为吻合,表明该方法具有较好的工程实用使用价值和理论意义。     

条形粗糙基础极限承载力求解与误差分析

利用滑移线法计算了粗糙条形基础极限承载力,计算时考虑了土的黏聚力c、内摩擦角φ和土体重度g的共同作用,避免了对破裂面形状的人为假定,并满足所有边界条件。将数值计算结果与其他学者的解答进行了对比,证明了解答的准确性。分析了地基承载力系数N_γ的影响因素,证实了N_γ除了与地基摩擦角φ有关外,还与超载比l有关。绘制了不同j值下N_γ随l的关系曲线,给出了N_γ的拟合公式,计算结果表明拟合公式的误差在±4%以内。最后对传统叠加方法计算承载力与精确解之间的误差进行了计算,总结了不同j值时误差e随l的变化规律,发现叠加计算结果比精确解小,且最大误差出现在l介于0.1~1之间。     

A modified solution of radial subgrade modulus for a circular tunnel in elastic ground

In models based on Winkler springs for tunnel lining design, designers always face the difficulty of selecting appropriate values for the radial subgrade modulus (k_r). The widely used solution k_r for a circular tunnel in elastic ground proposed by Wood (1975) was found to be applicable only when the tunnel radial deformation is oval-shaped. On the basis of the Wood׳s solution, this note presents a general solution for k_r when the radial deformation of the tunnel is described by a Fourier series. This modified Wood׳s solution of k_r using compatible stress functions is validated by a numerical example. The modified solution for the example shows good consistency with the original Wood׳s solution when the tunnel becomes an oval shape with deformations. The example indicates that the magnitude of k_r is significantly affected by the distribution shape of the tunnel radial deformation. The value of k_r is no longer a constant value around the tunnel when the tunnel deforms into a general shape described by a Fourier series. It is quite different from the value of k_r for a distribution shape described by a single Fourier term, i.e. one involving a single frequency. The application of a general solution for k_r is illustrated by a design case using a bedded beam model.