用快速分光光度法（水溶或萃取）测定硅酸盐岩矿中的钛

发展了一种用２．３－二羟萘（Ｈ２ＮＤ）作发色剂的灵敏且有高度选择性的水溶以及萃取分光光度法来测定Ｔｉ（１Ｖ）。在ｐＨ４￣９时，该试剂（Ｈ２ＮＤ）形成１：３（ＴｉＯＨ＾３＋：配位体的络合物。在λｍａｘ×３７５ｎｍ时摩尔吸收率与Ｓａｎｄｅｌｌ灵敏度分别为３．２×１０＾４ｌ．ｍｏｌ＾－１·ｃｍ＾－１和０．００１μｇ／ｃｍ＾２。发现该法对于测定岩矿样品中的Ｔｉ（１Ｖ）具有高度选择性。以乙酸乙酯溶剂萃取Ｔｉ     

产品之窗

·采用大型液晶显示和图标键·设置多种测量指令和创建反复操作程序、合格判定、统计演算等丰富功能·同类中唯一采用半浮上测定方式的产品性能参数：测量范围０～９２７（６００）ｍｍ分辨率０－０００１ｍｍ／０－００１ｍｍ／０－０１ｍｍ／０－１ｍｍ精度指示精度（２＋Ｌ／６００）μｍＬ＝任意测定长度（ｍｍ）反复精度平面０．５μｍ（２σ）孔１μｍ（２σ）直角度（前后）６μｍ（修正后）垂直度（前后）４μｍ（机械精度）测定力１Ｎ（自动定压功能）空气源内置压缩机”ＴＦＢＥ”快换式球型铣刀（专利产品）（ＳＵＰＥＲＢＡＬＬ…     

CL方程式对Zn－1．8％Al合金超塑性的应用

在Ｔ＝１１０～１９５℃及ε＝０．４×１０（－３）～２．４７×１０（－３）Ｓ（－１）时对Ｚｎ－１．８％Ａｌ合金超塑性ｍ－δ曲线进行了测定，属ｍＬ＝ｍｍｉｎ型。可分为基本形式、上升式及下降式三种形式。应用ＣＬ（刘勤）方程式对Ｃ值进行了计算，获得了全部有关特征参数，包括（δ０＝０），δＬ，δＦ；ｍ０（≠０），ｍＬ，ｍＦ；（Ｃ０＝ｋ０／ｋ０＝１），ＣＬ（＝ｋＬ／ｋ０）及ＣＦ（＝ｋＦ／ｋ０）的全部或一部分，由曲线的形式决定。测到的总延伸率δＦ＝１９０／～４１０％．各自由每根ｍ－δ曲线的其余特征参数的动静态或直间接效应的综合结果所决定。进一步否定了当前超塑性领域内存在的错误观点。并对有关微观变化进行了初步研究。     

动力学分光光度法测定地质样品中溴碘

利用溴、碘在ＨＣｌ介质中对Ｈ２Ｏ２氧化邻苯二酚紫（ＰＶ）反应的催化，与高温热水解分解样品，离子交换预浓集和分离溴、碘相结合，建立了地质样品中溴、碘的测定方法。ＮＯ－２也能催化该反应严重干扰溴、碘的测定，加入氨基磺酸可以消除其对测定的影响。工作曲线在０～４μｇＢｒ－和０～２μｇＩ－时符合比尔定律，样品测定下限是０２×１０－６Ｉ－和０５×１０－６Ｂｒ－。对于含量为３０×１０－６Ｂｒ－和２０×１０－６Ｉ－的样品，其相对标准偏差分别为４９％和６６％（ｎ＝１２）。     

磨削过程模拟及磨削机理研究（下）

３磨削机理研究３．１磨削用量及参数磨削运动：外圆磨削（逆磨）,砂轮速度Ｖ＝３０×１０３ｍｍ／ｓ,工件速度ｖ＝５×１０２ｍｍ／ｓ,纵向进给速度ｓ＝８ｍｍ／ｓ,加工余量ｔ＝４０×１０－３ｍｍ;工件参数：工件半径ｒ＝５０ｍｍ;砂轮参数：砂轮半径Ｒ＝１５０ｍ...     

专用圆锥滚子轴承30214X2A／HA装配高超差分析

３０２１４Ｘ２Ａ／ＨＡ轴承用于某变速箱,其设计参数如下：外滚道尺寸Ｄ１＝１０６．３２＋０．０７　０ｍｍ,角度α＝１３°５０′;内滚道尺寸ｄ１＝８６．９３１　０－０．０５ｍｍ,角度β＝１０°２０′;滚子尺寸Δ＝１４．８　０－０．０２ｍｍ,滚子锥角φ＝１°４５′;挡边尺寸ａｏ＝４　０－０．０５ｍｍ;装配高Ｔ＝２６．５　０－０．５ｍｍ;其结构如图１所示。图１自１９９５年以来,加工３０２１４Ｘ２Ａ／ＨＡ轴承零件,合套检测时,常有３０～５０左右的零件装配高超差。为解决这一问题,进行以下分析。１　圆锥滚…     

单运放组成多限多态比较器

单运放组成多限多态比较器于志刚白明友１由单运放组成的双限双态比较器图１图１（ａ）所示为双限双态比较器；１（ｂ）为其电压传输特性曲线。由图１（ａ）可得：Ｖｐ＝Ｒ２Ｒ１＋Ｒ２ｖｉ；ＶＮ＝Ｒ３Ｒ４Ｒ５×Ｅ２Ｒ５（Ｒ４＋Ｒ３）－Ｅ１Ｒ４（Ｒ３＋Ｒ５）＋ｖｉＲ...     

圆柱体径向孔夹角的间接测量

我厂在加工六拐曲轴时，需要对六拐曲轴的连杆轴颈分度进行检测。即对１、６连杆轴颈与２、５连杆轴颈和３、４连杆轴颈之间的相互１２００夹角的分度进行测量。本文就是介绍测量曲轴连杆轴颈相互之间的夹角分度所设计的检测装置（见附图）。计算方法径向孔间夹角α的间接计算法（如附图所示）：在等腰三角形AOB中，AO＝BO，OD⊥AB，则AD＝DB；sinα１＝AC／AOα１＝arcsin犤（d＋d１）／（D１＋d）犦α２＝arcsin犤（d＋d２）／（D１＋d）犦∵sin∠AOD＝AD／AOAD＝１／２（M－d）AO＝１／２（D１＋d）∴sin犤（α＋α１＋α…     

SZ－3／SZ－4可编程序控制器特点

ＳＺ－３／ＳＺ－４可编程序控制器特点日本光洋公司最新推出的ＳＺ－３／ＳＺ－４可编程序控制器，是模块化小型ＰＣ的极品，其特点是：（１）体积为超小型，其５槽框架尺寸为２６５ｍｍ×９０ｍｍ×７５ｍｍ，其宽度仅为名片大。小，可以用导轨安装。（２）输入输出可灵...     

双导程蜗杆副在设备维修中的应用

双导程蜗杆其左、右齿面具有不等的轴向节距（图１）。若ｔｄ１为右侧轴向节距,ｔｘ１为左侧轴向节距,ｔ０为公称轴向节距,Δｔ为左、右侧节距与公称节距的差值,则ｔｄ１＝ｔ０＋Δｔｔｘ１＝ｔ０－Δｔ图１双导程蜗杆轴向剖面齿形图以中间的某一个齿的螺牙厚度为标准...     

毫米-英寸简便换算法

１１１６机械设计与加工中经常会遇到英寸—毫米的换算，其换算关系为：１英寸＝２５．４毫米。英寸换算毫米时，只需将英寸数字乘２５．４，例如，将１英寸换算毫米，方法是：２５．４×１＝４２．８６２５（毫米）但是若将毫米数化为英寸，就不那么简单了，通常要查英寸—毫米换算表，但换算表并不是唾手可得。由于英寸数字是以分数表现的，其分母为２n（n≤６）如果用２５．４去除欲换算的毫米数。得数是小数，不符合英寸的形式，必须再化为分数。例如要将４２．８６２５毫米化为英寸：４２．８６２５÷２５．４＝１．６８７５（英寸）再…     

故障分类时顺序约束指数可靠性增长的Bayes精确限

按ＩＥＣ１０１４,将研制试验中产品的故障分为Ａ型与Ｂ型,对研制试验的所有阶段,Ａ型故障服从失效率λ０的指数分布,阶段ｉ的Ｂ型故障服从失效率λｉ 的指数分布,若产品仅引入延缓纠正,则λｉ 非增,即满足顺序约束条件：λ１ ≥λ２≥…≥λｍ ,基于此条件,在取共轭型与无信息先验分布时,本文推导了研制试验最后阶段的失效率λ＝ λ０ ＋ λｍ 与可靠性Ｒ（ｔ）＝ ｅ－ λｔ（ｔ是任务时间）的Ｂａｙｅｓ精确限。     

钛合金深槽铣削加工用铣刀

钛合金的弹性模量小、导热导温系数小,是一种典型的难加工材料,尤其进行深槽切削时难度更大。图１所示为在某一钛合金零件上加工一个宽为４ｍｍ、深为３０ｍｍ、长为３００ｍｍ的深槽的加工实例。图１　零件简图对于普通材料（如４５钢）,加工上述深槽常采用高速钢（Ｗ１８Ｃｒ４Ｖ）锯片铣刀（１２０×４０×４,６０齿）进行铣削,并充分冷却,即可得到良好的铣削效果。但对于钛合金ＴＣ４材料,用上述锯片铣刀切削深度为３０ｍｍ的盲槽时,一个新刀片在加工第１～２件工件时刀具即产生磨损,其切削刃变钝,如不及时进行刃磨,则切…     

加工非标准大导程螺纹的调整计算

高效能旋风节煤炉瓦成型机的关键零件是瓦芯（如附图），其导程S１＝πD·tanα＝π×１３０×tan６０°＝７０７．４mm。６线非标准特大导程螺纹，在普通车床上按常规方法是无法加工的。以CA６１４０车床为例，按车削大导程螺纹传动路线，经主轴—５８／２６—８０／２０—８０／２０—４４／４４—２６／５８—３３／３３—６３／１００×１００／７５—２５／３６—３６／２１—２５／３６—３６／２５—２８／３５—３５／２８至丝杠（导程T＝１２mm）到刀架，只能加工出最大导程S＝１９２mm（车床铭牌标注），满足不了零件的导程加…     

冷粘接胶带的应用

我国的许多工厂中大量采用皮带机转送物料。而安装和维修时皮带的接头质量是机器正常运行的关键之一。通常安装和维修皮带机时大都采用传统的热硫化法粘接皮带。它要求有专用的蒸气压包，采用碳棒均匀加热，对粘接胶更有很严格的要求（常用保质期在三个月的生胶，放在航空汽油中浸泡）。工艺上温度要求缓升至１４０℃，气压一般在５～１０×１０Ｐａ，保温时间ｔ＝１６＋（ｉ－３）×２分。皮带只有在这种情况下，才能正常硫化。由此可见热硫化法在工器具及操作工艺上都有很严格的要求。热硫化法在皮带的粘接强度及接头的耐久性上是比较可靠…     

T8钢垫环淬火变形开裂的原因及控制

Ｔ８钢垫环淬火变形开裂的主要原因是由于未进行合理的预先热处理工序。在实际生产中采取等温球化退火工艺〔７５０℃×３ｈ＋６５０℃×４ｈ／炉冷（２０～５０℃／ｈ）〕,并注重工艺操作技术,能有效地控制和改善垫环淬火变形开裂缺陷。进一步的工艺试验还证明,采用调质预处理新工艺（７９０℃×１ｈ／油冷＋５９０℃×２．５℃／空冷）或者更换零件材料,可以使垫环获得更加优异的力学性能和使用性能。     

齿轮端面积的计算法及其应用

一、齿轮端面积计算公式如图1所示渐开线圆柱齿轮的一个齿，a、c、f、b点分别在齿顶圆、分度回、齿根圆和基圆上，各点的半径分别是：ra＝oa＝oa＇rc＝r＝oc＝oc＇＝mZ／2rf＝ra－（2ha*＋c*）m＝of＝of＇rb＝ob＝ob＇＝rcosa＝（mZcosa）／2各点的压力角为：aa＝arccos（rb／ra）ac＝aaf＝arccos（rb／rf）ab＝0各点的渐开线函数角为：θa＝tgaa－aa＝∠boa＝∠b＇oa＇θc＝θ＝tga－a＝∠boc＝∠b＇oc＇θf＝tgaf－af＝∠bof＝∠b＇of＇θb＝0分度圆齿厚：S＝cc＇＝m（π／2＋2xtga）分度圆齿厚中心角：Sin（n／2＋Zxtua）r＋4xtua＜CO…     

内锥大径、外锥小径的简便测量法

生产实践中，经常需加工图１（a）、（b）所示内锥及图２所示锥销，此类工件所标注的尺寸D（d）用游标卡尺等常规量具无法准确测量。为解决这一问题，我们采用了如下介绍的测量装置，可方便准确地测量出D（d）尺寸。内锥大径的测量①工件见图１a、b，尺寸D的测量装置见图３，其基本结构为：支座１借用磁力表座，固定弹簧夹３一端夹持在支座１上，一端夹持一大量程百分表。将百分表上原带有钢球的测头卸下，换上专用测头４，测头４的锥角做成１２６°５２'。由图３可见：D＝－２C·tg（１２６°５２'?２）＝２C·tg６３°２６'＝４C②使用…     

根据负荷确定角接触轴承的最佳接触角

给出了三种（半周受载，当量静负荷最小，当量动负最小）的Ｆａ／Ｆｒ（β）－α关系式，重点对兼容性较好的对应于“当量动负荷最小”的最佳αｏ的计算与确定作了详述。结论为：对于常用的α＝１５°－４０°的角接触球轴承，其轴向负荷能力为ＦＡ／Ｆｒ≈９°－３０°的圆锥滚子轴承，轴向负荷能力为Ｆａ／Ｆｒ≈２０％－９０％。     

T8钢垫环淬火变形开裂的原因及控制

Ｔ８钢垫环淬火变形开裂的主要原因是由于未进行合理的预先热处理工序。在实际生产中采取等温球化退火工艺〔７５０℃×３ｈ＋６５０×４ｈ／炉冷（２０￣５０℃／ｈ〕，并注重工艺操作技术，能有效地控制和改善垫环淬火变形开裂缺陷。进一步的工艺试验还证明，采用调质预处理新工艺（７９０℃×１ｈ／油冷＋５９０℃×２．５℃／室冷）或者更换零件材料，可以使垫环获得更加优异的力学性能和使用性能。