瑞士立达R2P36型牵伸装置的上罗拉拉置分析

本文对瑞士立达Ｒ２Ｐ３６型牵伸上的上罗拉位置进行了全面分析，初步弄清了其超常规定位的机理，并且重新强调了传统牵伸上罗拉的定位原则。     

粗纱机牵伸罗拉定位工具的改进

为了提高粗纱机牵伸罗拉的装配精度及调试速度,通过分析原有罗拉装配系统及原有调试方法存在的缺点,改进设计出一种将车面板的前侧面作为定位基准面,再将罗拉轴线作为第二基准的罗拉定位工具。实践表明,通过使用罗拉定位工具不同的定位面作基准,既能保证一罗拉轴线与车面板前侧面平齐的要求,又能保证一罗拉轴线与牵伸传动托架侧面垂直的要求。认为,该罗拉定位工具是粗纱机左、右两种机型通用的一种工具,能完全满足提高整机调试精度及调试速度的要求。     

GN6型针梳机牵伸加压罗拉缠麻解决措施

法国ＮＳＣ公司制造的ＧＮ6型针梳机,应用于亚麻纺短麻并条工序,是目前较为先进的纺纱设备。其工艺过程见图1。图1　针梳机工艺示意图1-麻纤维　2-喂入罗拉　3-针排　4-牵伸加压胶辊罗拉　5-牵伸金属罗拉经过并合的麻条1由一对喂入罗拉2输入针排3梳理区,经针排控制和梳理纤维向前行,在主动的下牵伸金属罗拉5和被动的上牵伸加压胶辊罗拉4之间形成强有力的钳口牵伸纤维并引出麻条,完成亚麻短纤维的牵伸和并合作用。牵伸过程中,牵伸罗拉速度高达140ｍ/ｍｉｎ,牵伸加压胶辊罗拉转动速度高和罗拉表面具有很大摩擦系数,并有一定的弹性,在高速回转…     

以大牵伸倍数纺制细支纱

介绍了在一改进的皮圈牵伸设备上以总牵伸倍数为100的大牵伸倍数条件下纺制5．90tex棉纱。为了使牵伸条件最佳化，在罗拉牵伸时必须考虑牵伸力的分布。同时需要考虑罗拉隔距和后区牵伸倍数对牵伸力的影响，以对比长绒棉粗纱的牵伸性状。在SKF牵伸设备上纺5．90tex的细支纱的实验结果显示：在改进的SKF牵伸设备上用后区牵伸倍数1．4和罗拉隔距62mm的牵伸条件可获得高质量的纱。     

A190型双联梳棉机预牵伸传动的改造

A190型双联梳棉机预牵伸形式为二上三下曲线牵伸。其传动方式为预牵伸后罗拉传动中罗拉,并由预牵伸后罗拉牙28齿通过过桥牙28齿传动预牵伸变换牙Z,再由预牵伸前罗拉通过19齿传动圈条器,这是本厂在1987年对A190第一次设备改造后的传动方式,由双速电机直接传动预     

摇架牵伸装置上罗拉中心距隔距规的设定和计算

牵伸装置上罗拉的中心距及其定位对成纱的条干不匀率、毛羽、断头都有较大影响。文章介绍了摇架上罗拉隔距规设定隔距的计算公式的推导过程,对棉纺厂、摇架制造厂具有指导意义。     

并粗罗拉隔距测试方法的商榷

老式并条机和粗纱机的牵伸装置,前后牵伸罗拉的纤维通道,大都在同一水平面上。各罗拉的垂直中心线距离和罗拉握持距离是一致的。一般概念罗拉中心距即罗拉垂直中心线距离。罗拉隔距测试方法一般是以相邻两罗拉上表面作为依托面,使隔距片呈垂直状。     

V型牵伸装置

西德INA Walzlager Schaeffler公司应用曲线牵伸的原理,以最简单的方法提高细纱机预牵伸倍数,这种牵伸装置适用于棉、粘纤、化纤纯纺或混纺。其设计特点是下罗拉不在一个平面内,后下罗拉被抬高,比中罗拉高出一个半径值。后上罗拉偏后,其与下罗拉的     

A272C型并条机牵伸装置改造实践

A272C型并条机牵伸装置采用三上四下曲线牵伸,由于须条在第三罗拉后部存在反包围弧使纤维变速点后移,容易扩大移距偏差,使棉条条干恶化。另外,三上四下牵伸装置采用小直径的第二罗拉,高速时易产生缠罗拉的弊病。我们从1991年起,对该机牵伸装置进行了改造。     

两种集聚纺装置纺制细特化学纤维纱的效果比较

<正>目前国内使用比较多的三罗拉和四罗拉负压式集聚纺装置(以下简称三罗拉装置、四罗拉装置),在集聚牵伸倍数调整上存在一定差异。三罗拉装置可通过集聚胶辊和前牵伸胶辊配对磨砺,实现集聚牵伸倍数在1.00倍~1.11倍之间调整。而四罗拉装置则需要更换输出罗拉规格实现调整,其集聚牵伸倍数可在1.00倍~1.026倍之间调整。出于成本考虑,棉纺企业一般不会备用较多规格的输出罗拉,另外,更换罗拉的工作量较     

高密锯齿牵伸罗拉在细纱机上的应用

对高密锯齿形细纱机牵伸罗拉的应用进行了实践探讨,在生产中通过与常用普通牵伸罗拉的使用对比,分析了该型牵伸罗拉的优劣,初步实际使用证明,高密锯齿形细纱机牵伸罗拉对改善成纱质量具有一定的优势.     

重加压工艺的理论与实践（二）

为了探讨重加压工艺的理论依据,全面分析了牵伸罗拉加压的作用,罗拉加压力与成纱质量的关系及重加压工艺的发展,指出罗拉加压是钳口握持力的最基本、最积极因素,后罗拉加压对牵伸过程控制力作用不大,前罗拉压力是前钳口引导力的关键。罗拉加压对胶圈、胶辊的滑溜率和速度不匀率影响显著。牵伸装置罗拉加压与成纱质量密切相关,前罗拉加压主要是保证成纱条干均匀度;后罗拉加压主要是保证成纱重量不匀率;胶圈罗拉加压主要是保证胶圈运行速度的正确与稳定;因此,压力分布的合理与适当提高是增大牵伸、改善成纱质量的基础。现代牵伸装置的主要特征体现在重加压工艺的发展上。     

A272型并条机牵伸罗拉工艺握持长度的计算方法

本文以A272型并条机为例,介绍了三上四下曲线牵伸和三上三下压力棒牵伸的罗拉握持距离计算公式,对工厂计算这两种牵伸型式的罗拉握持距离提供了精确的计算公式和简便的近似计算公式。     

粗纱牵伸型式与涤棉成纱质量的关系

在纺45~s涤棉粗纱机上对三罗拉双皮圈牵伸,四罗拉单皮圈牵伸,三上四下压力棒牵伸和三上四下附加轻质辊等四种牵伸型式进行质量对比,运用正交试验方差分析法,探求合理工艺参数;并对粗纱机牵伸型式与成纱质量关系,从理论上作了初步的分析与探讨,阐明粗纱机采用三罗拉双皮圈,四罗拉单皮圈或三上四下压力棒牵伸型式的成纱质量,均较三上四下轻质辊有所改善,主要由于前区摩擦力界向前延伸而且稳定,减少了浮游纤维,使纤维的变速点前移而集中,从而改善了粗纱条干不匀率与粗纱结构不匀率。     

棉纺牵伸系统的技术进步(下)

阐述了环锭棉纺牵伸系统的牵伸形式、加压机构、牵伸元件及牵伸传动的技术发展状况.牵伸形式以有效控制纤维、减少浮游区长度、稳定牵伸为目的,并条由简单直线牵伸发展到附加压力棒曲线牵伸,粗纱由曲线牵伸、三罗拉双短胶圈牵伸发展到四罗拉双短胶圈牵伸,细纱现采用三罗拉长短胶圈牵伸、三罗拉双短胶圈牵伸及V形牵伸.牵伸加压机构由摇架加压向气动加压发展.罗拉、胶辊、胶圈等牵伸元件的纺纱性能也得到改善,适应新型牵伸形式和工艺的要求.牵伸传动向着传动合理、平稳、轻快及维护方便发展,出现电子牵伸系统.     

棉纺牵伸系统的技术进步(上)

阐述了环锭棉纺牵伸系统的牵伸形式、加压机构、牵伸元件及牵伸传动的发展状况.牵伸形式以有效控制纤维、减少浮游区长度、稳定牵伸为目的,并条由简单直线牵伸发展到附加压力棒曲线牵伸,粗纱由曲线牵伸、三罗拉双短胶圈牵伸发展到四罗拉双短胶圈牵伸,细纱采用三罗拉长短胶圈牵伸、三罗拉双短胶圈牵伸及V形牵伸.牵伸加压机构由摇架加压向气动加压发展.罗拉、胶辊、胶圈等牵伸元件的纺纱性能也得到改善,适应新型牵伸形式和工艺的要求.牵伸传动向着传动合理、平稳、轻快及维护方便发展,出现电子牵伸系统.     

细纱牵伸失效的预防措施

纺纱过程中牵伸部件运转失效将影响成纱质量.罗拉是主要牵伸元件,在纺纱过程中和胶辊组成钳口,有效握持纱条,利用前后罗拉表面速度的不同实现须条牵伸.当罗拉表面速度发生变化时,成纱号数会出现偏差,影响产品质量.生产中罗拉接头螺纹失效、后区牵伸齿轮啮合不良及牵伸轴断裂等都会造成牵伸失效,为了保证成纱质量稳定,预防牵伸失效,我们采取了以下两种方法检测罗拉运转状态.     

合理选用细纱新型器材提高棉纱质量

4、罗拉与罗拉轴承 罗拉是罗拉牵伸装置的基础性、关键性的专件之一。它与摇架、胶辊胶圈等器材专件组成牵伸装置的牵伸钳口，对纤维进行牵伸。     

一种新型细纱机后区压力棒的使用效果

V形牵伸的细纱机后区属于曲线牵伸形式,此形式使得粗纱须条在后牵伸罗拉上有一段包围弧,增强了后区摩擦力界,缩短了浮游区长度,使短纤维得到较好地控制。但在使用过程中我们发现粗纱须条在后罗拉上形成一段包围弧的同时,     

提高黄麻精纺机牵伸罗拉可靠性的探讨

一、问题的提出黄麻精纺机的牵伸罗拉(出麻罗拉)是直接关系到牵伸机构性能的重要部件。牵伸罗拉工作时,由于皮辊(上罗拉)受到压力P的作用,表面产生变形,从而包围住纤维并包覆罗拉齿面,形成一个比较可靠的面接触的握持钳口,从而产生摩擦力界。同时,麻纱卷绕张力的大小也直接影响罗拉齿面的磨损。长期连续