催化裂化液化气脱硫剂的工业应用

某炼油厂液化气脱硫装置采用胺液抽提法脱硫化氢、固定床无碱脱臭组合工艺。该工艺使用EH-4型COS水解催化剂、DS-3脱硫剂和EAC-6精脱硫剂,能够满足脱后液化气硫化氢、总硫和铜片腐蚀合格的质量要求,可以在催化裂化液化气脱硫装置上使用。     

液化气深度脱硫技术在MTBE装置上的应用

从甲基叔丁基醚(MTBE)总硫含量高,影响汽油调合与产品质量升级出发,分析了MTBE总硫含量高的主要原因,总结了液化气深度脱硫技术在MTBE混合碳四(C4)原料脱硫中的应用情况,解决了MTBE总硫含量高的问题。     

利用纤维膜脱除液化气中的硫

在对某石化公司原有液化气脱硫醇装置存在问题进行分析的基础上,提出利用纤维膜脱硫醇技术脱除液化气中的硫.项目实施后液化气脱硫率提高,铜片腐蚀问题得到解决;同时装置碱渣排量明显减少,降低了对环境的污染.     

NF—Q精脱硫剂在重整液化气中的工业应用

介绍了NF—Q常温精脱硫剂在中国石化镇海炼化分公司重整液化气中的工业应用情况。运行结果表明,采用NF—Q精脱硫剂对重整液化气进行脱硫后,液化气总硫质量浓度由10mg／m^3下降为5mg／m^2,铜片腐蚀由2—3级下降为1级,满足GB1174—89的要求。     

新型液化气精脱硫剂的工业应用

介绍了HB5 1、HB5 3(DS 1)精脱硫剂在液化气中的工业应用情况。结果表明 ,该脱硫剂脱硫效果很好 ,使液化气的铜片腐蚀从 3级降至 1级 ,总硫明显下降     

脱除二硫化物降低液化气总硫

20产品精制装置第六周期运行初期液化气总硫超标严重，通过对硫成分检验分析，认为液化气总硫超标原因是液化气中含有大量二硫化物，从脱除二硫化物的角度提出相应对策，并提出一些合理建议。     

UDS溶剂吸收脱除焦化干气中有机硫性能研究

为了优化利用炼油厂焦化干气,提高焦化干气中有机硫的脱除水平,以具有良好有机硫脱除性能的UDS高效脱硫溶剂对焦化干气中硫化物进行深度脱除,对比考察了UDS和MDEA溶剂吸收脱除焦化干气中有机硫和H2S的性能,优化了UDS溶剂的吸收工艺条件,并对UDS溶剂吸收脱除焦化干气中有机硫的机理进行了分析。结果表明,在常压,UDS质量分数为50％,气液比为165,吸收操作温度38℃左右的优化的工艺条件下,净化气中H2s和有机硫浓度分别可降至1mg／m^3和10．5mg／m^3,有机硫脱除率可达99．29％,较MDEA溶剂高出约58个百分点。与MDEA溶剂相比,UDS溶剂在脱除焦化干气中有机硫时表现出明显的优势。     

氧化锌脱硫剂中硫含量的测定

通过试验，制定了用Ｘ射线荧光光谱直接测定氧化锌脱硫剂中硫含量的企业标准方法。采用已知含量的分析纯试剂配制标准样品，粉末压片制样。在真空光路下，应用Ｘ射线荧光光谱直接测定氧化锌脱硫剂中硫含量，简便快速，准确，精密度高，获得比较满意的结果。     

分子筛基吸附剂脱除液化气中硫化物的侧线试验的研究

采用等体积浸渍法制备了不含贵金属的分子筛基吸附剂，在工业侧线试验条件下考察了该吸附剂对液化气中硫化物的吸附性能。试验结果表明，该吸附剂能有效地脱除液化气中的硫化物，在常温、压力0.9～1.1MPa、液时空速0.5h-1的条件下，当液化气处理量不超过120kg/kg时，可使液化气中的总硫质量浓度从190～315mg/m3降至1mg/m3左右，并且该吸附剂具有良好的再生性能。     

负载活性炭催化脱除油品中硫化物的研究:Ⅲ.脱硫动力学实验研究

在固定床反应条件下，对制备的ZBDS脱硫剂的动力学进行了实验测定。动力学实验基本条件：常压反应，硫化物体积分数为0.02%-0.04％，温度为20－60℃，脱硫剂平均粒径为0.25mm(60-80目），脱硫剂添加量为0.1g。在消除内外扩散影响的条件下，得到了固定床反应条件下动力学实验数据。采用非线性最小二乘法对实验数据进行处理，得到了经验动力学方程。对所建立的动力学模型方程进行残差分析、决定性指标ρ^2和工程F检验，结果表明：在本动力学实验条件下，对制备的脱硫剂所建立的经验动力学方程是工程适用的。     

液化气催化氧化脱硫工艺的工业应用

介绍了MOYOX法液化气催化氧化脱硫工艺的工业应用情况。应用结果表明，该工艺流程简单，操作灵活，脱硫效果显著，硫含量可降至3mg／m^3，含硫平均脱除率由74．2％提高为97．7％，铜片腐蚀也得到了明显改善。     

纤维膜脱硫组合技术在液化石油气脱硫脱硫醇中的应用

介绍了纤维膜脱硫组合技术在某石化公司液化石油气脱硫脱硫醇装置上的工业应用情况。结果表明,纤维膜脱硫组合技术具有适用性强、开工过程简单等优点。脱硫脱硫醇后催化裂化装置液化石油气中总硫质量浓度降至16.3~16.8mg/m3,铜片腐蚀等级为1a,延迟焦化装置液化石油气中总硫质量浓度降至50.8~77.8mg/m3,铜片腐蚀等级为1a,均满足产品质量要求。经过水洗后,两装置循环碱性洗水中硫化物质量浓度分别为17.91mg/L和73.83mg/L,回收大量副产物二硫化物;废碱液经过碱液再生后,碱液质量分数均大于15%,满足纤维膜脱硫醇的需要。碱渣经过湿法氧化处理后,满足排放标准。     

3种气相色谱仪测定液化气组成的对比

分别采用Al2O3毛细管柱搭配氢火焰离子化(FID)检测器的气相色谱仪(仪器1)、多阀多柱三通道快速炼厂气气相色谱仪(仪器2)以及正十六烷填充柱搭配热导(TCD)检测器气相色谱仪(仪器3),对不同种类的液化气进行分析,考察了3种仪器的适用范围.结果表明:3种仪器的准确度由高到低依次为:仪器1,仪器2,仪器3;仪器3的精...     

液化石油气标准物质的研究

以液化石油气为代表的混合轻烃各组分的饱和蒸气压不同,如何对其准确地定量分析和溯源一直是石化行业的分析难题。研制了液化石油气的气体和液体标准物质,通过对比气体标准物质和液体标准物质在充装质量和量值准确性方面的差别,提出了采用活塞钢瓶制备液化石油气标准液体,保证了实际进样分析的相态一致性,提供准确的分析量值,提高了标准物质的使用周期。     

石油液化气钢瓶腐蚀穿孔失效分析

某些经定期检验后的石油液化气钢瓶在使用中发生了穿孔泄漏,其原因是液化气中的含硫杂质附着于钢瓶中,在水和氧的作用下,使钢瓶发生了阻塞电池腐蚀。     

液化石油气物性规律的研究

通过Peng-Robinson方程建立模型对LPG物性随温度、压力的变化规律进行求解,并通过配制丙烷和正戊烷的标准物质对所建模型的准确性进行验证。结果表明,模型可以很好地与工程实践经验公式Antoine法吻合,模型可靠准确;LPG的饱和蒸气压随温度的升高呈现出几何倍数的增加趋势;温度升高使气相组分密度升高,液相组分密度降低;在同一温度条件下,LPG液相组成恒定时的饱和蒸气压相同;在规定的双组分标准物质体系中,得到丙烷和正戊烷液相组成的拟合方程Y_1=-2.092 3E-5 X+1.002 5,Y_2=0.011 32e~(-X/2 256.62)+0.010 89(Y为液相中的质量分数,X为压力)。     

掺调丙烷提高冬季液化石油气的质量

采用掺调丙烷的方法,进行了提高冬季液化石油气(LPG)燃烧质量的试验.结果表明,增加丙烷含量可提高LPG蒸气压,有利于解决冬季LPG火苗发红带烟、火苗低、燃烧无力等问题;当环境温度不高于5℃,LPG蒸气压低于450 kPa时.通过掺调丙烷可提高其挥发性能.达到正常燃烧.