10CrMo910钢厚壁管接头取消焊后热处理的研究

采用深缺口插销法评定了１０ＣｒＭｏ９１０钢冷裂纹和再热裂纹敏感性；采用高温模拟试验对比了未经焊后热处理的１０ＣｒＭｏ９１０钢厚壁管接头的性能。试验结果表明：（１）３５ｍｍ厚的１０ＣｒＭｏ９１０钢接头焊前预热（１００￣２００）℃可防止冷裂纹；（２）１０ＣｒＭｏ９１０钢裂纹敏感性轻微，取消其焊后热处理，在高温运行过程中不会产生再热裂纹；（３）未经焊后热处理的１０ＣｒＭｏ９１０管接头具有更优良的力学性能     

焊后热处理对BB503钢焊接接头性能及组织的影响

对45mm厚的BB503钢板分别采用手工焊、CO2气体保护焊、埋弧自动焊进行焊接，对部分焊接接头进行了焊后去应力热处理。比较了不同工艺焊接接头的力学性能及显微组织的差异。结果表明，经于工焊和CO2气体保护焊焊接的BB503钢板的焊接性优于埋弧焊；焊后热处理消除了焊接接头中的残余应力，大幅度提高了接头各区的冲击韧度，综合力学性能显著提高。     

φ4300mm×13000mm转炉炉体焊后整体炉内热处理

大型转炉炉体材料为16MnR钢，焊后在全纤维台车炉内进行了整体热处理，以消除应力。热处理工艺为加热至620℃，保温6h，炉冷。     

F92钢Y型异径锻造三通焊接接头焊后热处理研究及实践

火力发电厂四大管道F92钢Y型异径锻造三通焊接接头焊后热处理是火电建设工程中技术要求较高的一类问题，尤其是锻造三通接管长度<100 mm的焊接接头。文中结合某1 000 MW二次再热机组一次高温再热蒸汽管道F92钢Y型异径锻造三通焊接接头焊后热处理，锻造三通接管长度为80 mm,通过采用Y型异径锻造三通的3个焊接接头同时焊后热处理的技术方案，热处理后焊缝及母材组织正常，焊缝、热影响区、管道和三通母材硬度符合标准要求；同时根据一次高温再热蒸汽管道F92钢Y型异径锻造三通焊接接头焊后热处理的成功实施，实现了主蒸汽、二次高温再热蒸汽管道F92钢Y型异径锻造三通焊接接头焊后热处理一次合格。Y型异径锻造三通3个焊接接头同时焊后热处理方案的成功应用，可为后续同类型部件的焊后热处理提供借鉴。     

φ4300mm&#215;13000mm转炉炉体焊后整体炉内热处理

大型转炉炉体材料为16MnR钢，焊后在全纤维台车炉内进行了整体热处理，以消除应力。热处理工艺为加热至620℃，保温6h，炉冷。     

焊后热处理对拘束焊焊缝金属冲击韧性与断裂韧性的影响

针对DH36钢厚板拘束焊焊接接头进行了620 ℃ × 2 h的焊后热处理，测试了热处理前后焊缝金属的冲击韧性和断裂韧性，对比分析冲击韧性与断裂韧性的差异，同时研究了焊后热处理的影响及其韧化机制. 结果表明，焊态下焊缝金属的冲击韧性良好，而断裂韧性较差；焊后热处理后，冲击韧性没有明显变化，但断裂韧性显著上升，平均CTOD值由0.123 mm显著升高至0.707 mm. 一方面，焊后热处理引起位错密度降低，位错缠结显著减少，细小碳化物析出并球化，有利于韧性的改善；另一方面，焊后热处理可消除大厚板拘束焊产生的应变时效局部脆化现象，提高断裂韧性. 由于冲击韧性与断裂韧性测试结果存在较大差异，采用单一温度的冲击韧性评估拘束焊焊缝金属的韧性与结构安全性可能存在风险.     

60CrMnMo钢轧辊堆焊修复及热处理工艺

在分析60CrMnMo钢轧辊堆焊修复和热处理工艺的基础上,研制了局部堆焊修复的焊接材料.选择Stellite muhipass 224药芯焊丝和HJ107焊剂作为整体轧辊堆焊材料,通过焊前预热、局部焊补、轧辊表面埋弧堆焊、焊后热处理等措施,成功修复了尺寸为φ1150mm的60CrMnMo钢轧辊.实践证明,经该工艺处理后轧辊使用寿命提高0.5倍.     

SA204B钢FCAW焊工艺研究与应用

SA204B钢是压力容器用钼合金钢，文中对其焊接性和焊接工艺进行了研究。由于其碳当量高，焊接过程需要采取预热和后热的工艺措施；焊接过程要严格控制焊接热循环，确保焊缝组织成分均匀，避免马氏体相的析出；焊后经620℃回火处理，焊缝质量可以满足材料力学性能要求。通过对SA204B钢FCAW焊过程的确认，正确认识SA204B钢的焊接工艺性和焊接使用性，对特殊过程实施有效管控，使其焊接接头满足使用要求。     

厚壁P92钢管道焊接热处理工艺试验研究

1 000 MW超超临界火力发电机组主蒸汽厚壁P92钢管道焊接热处理是火电建设工程中技术难度较高的一类问题，尤其是壁厚>100 mm的P92钢管道焊接热处理。文中结合某1 000 MW超超临界二次再热火电机组118 mm壁厚的主蒸汽P92钢管道的焊接热处理，焊接热处理过程中严格执行焊接工艺，并采用中频感应加热的方法对试样管进行了焊后热处理，热处理后焊接接头的硬度值、金相组织、力学性能数据完全满足P92钢的性能要求。该厚壁P92钢管道焊接热处理工艺方案可为后续同类型部件的焊接热处理提供借鉴。     

12Cr2AlMoV钢焊接热处理实验研究

作为耐硫化氢腐蚀的国产12Cr2AlMoV钢，当采用与其匹配的R317焊条焊接时，为防止焊接裂纹，焊前应预热，为抑制“熔合区”产生“铁素体带”，焊后需高温回火，通过可焊性试验以及焊接工艺评定，实验出了该钢最佳焊接热处理规范。     

Cr12钢的预处理工艺研究

本文研究了Ｃｒ１２钢经４种不同的预处理工艺处理后钢中碳化物的大小，数量，分布及钢的硬度，强度和韧性，试验结果表明，经调质处理，高温固溶淬火＋高温退火处理后，Ｃｒ１２钢中碳化物的大小，分布及其组织，性能均优于常规球化退火预处理的。通过扫描电镜对冲击断口的分析，初步探讨了新的预处理工艺提高韧性的原因。     

2.25Cr1Mo与13MnNiMoNbR异种钢的焊接

锅炉给水预热器壳程筒体材质为低合金高强钢13MnNiMoNbR与管板材质为低合金耐热钢SA336GrF22cl3(2.25Cr1Mo锻)异种钢相焊,由于金属组织和化学成分都不相同,物理性能差别较大,焊接时易出现多方面的问题。通过焊接试验,确定了低合金耐热钢(2.25Cr1Mo锻)与低合金高强钢(13MnNiMoNbR)相焊时,在低合金耐热钢侧预先堆焊一层低合金高强钢焊接材料的隔离层,采用与2.25Cr1Mo钢一致的较高温度的焊后热处理后,再进行整个焊缝的焊接,随后焊接接头采用与13MnNiMoNbR钢一致的较低温度的焊后热处理。这样既可以减少熔合区成分不均匀所带来的问题,同时也能保证焊接接头的各项性能。试验结果表明,所制定的焊接工艺能够获得满意的焊接接头质量。     

CF-62钢焊后消除应力热处理脆化的研究

研究了焊后热处理对CF－62钢焊接热影响区粗晶区韧性的影响，指出CF－62钢焊接热影响区粗晶区在焊后热处理过程中有产生消除应力脆化的倾向，并探讨了低合金高强钢消除应力脆化的机理。     

厚壁P92钢管道焊接接头中频感应热处理的应用实践

火力发电厂1000 MW机组主蒸汽厚壁P92钢管道焊接接头焊后热处理在火电建设工程中技术要求较高,尤其是壁厚大于100 mm的P92钢管道焊接接头。通过中频感应加热对1000 MW二次再热机组的壁厚为118 mm的主蒸汽P92钢管焊接接头进行了管道试样的焊后热处理。结果表明,热处理后焊缝及母材组织正常,焊缝硬度符合标准要求;同时依据试样管焊后热处理发现的问题提出了优化措施,在施工过程中降低升温速度和恒温温度、增加保温宽度,实现了121个同类型焊接接头焊后热处理一次合格。厚壁P92钢管道焊接接头中频感应热处理方案的成功应用,可为后续同类型部件的焊后热处理提供借鉴。     

07MnNiMoV DR液化石油气储罐用钢焊接工艺及焊后热处理研究

对建造液化石油气低温储罐所用07MnNiMoV DR钢的焊接工艺及焊后热处理等进行了实验研究。结果表明,采用30kJ/cm线能量焊接,焊后经580℃消除应力处理,其焊接接头的力学性能最好,满足散装运输液化气体船舶制造的焊接技术条件要求。     

模拟焊后热处理对800 MPa级水电用钢组织和性能的影响

对800 MPa水电用钢进行了模拟焊后热处理,研究了焊后热处理对试验钢组织和性能的影响。结果表明,试验钢经模拟焊后热处理后,组织以贝氏体为主,但较回火态,粒状贝氏体等平衡态组织增多;在焊后热处理过程中,回火过程中析出的析出物未发生明显长大,且有部分较细小的析出物均匀、弥散地在基体上析出。经模拟焊后热处理后,钢板屈服强度和抗拉强度均有所下降,其中,屈服强度下降30~100 MPa,抗拉强度下降20~80 MPa;伸长率均有不同程度的上升,上升幅度在0.5%~2%范围内;模拟焊后热处理并未对试验钢的冲击性能产生明显的影响,试验钢模拟焊后热处理前后韧脆转变温度均在－45~ －50 ℃之间     

焊后热处理对核反应堆压力容器用16MND5钢组织和性能的影响

采用光学显微镜、透射电子显微镜,通过拉伸、冲击和落锤试验等方法研究了焊后热处理温度和保温时间对16MND5钢的组织和力学性能的影响。结果表明：经模拟焊后热处理后16MND5钢的室温和350℃抗拉强度和屈服强度都呈下降趋势,且下降幅度随焊后热处理温度的升高和保温时间的延长而增大;焊后热处理时间的延长导致钢的冲击性能小幅度下降,焊后热处理温度对冲击性能的影响并不明显;焊后热处理后的钢基体中弥散分布的细小第二相粒子数量减少、尺寸增大,导致钢的强度降低。     

对改善焊接接头力学性能热处理的见解

简介了压力容器常见的热处理工艺.阐述了焊后热处理对V改进钢(2.25Cr-1Mo-0.25V)、P91钢及07MnNiMoDR钢焊接接头力学性能的影响.重点介绍了采用高于A以热处理改善热成形封头焊缝及电渣焊焊接接头的冲击韧性.随后简介了焊后热处理改善焊接接头(焊缝金属)其它性能,如断裂韧性、蠕变性能、抗应力腐蚀性能及疲...     

超超临界锅炉水冷壁T23/12Cr1MoV异种钢焊接接头焊后热处理裂纹分析

分析了T23/12Cr1MoV异种钢焊接接头焊后热处理裂纹的宏观和微观特征、断口形貌及接头的显微组织,测试了接头的硬度分布,在此基础上讨论了裂纹的性质及形成原因,并提出了防止裂纹的措施。结果表明,裂纹启裂于T23钢侧焊趾部位,沿粗晶粒热影响区(CGHAZ)晶界扩展,为典型的再热裂纹。焊后热处理明显降低了异种钢焊接接头两侧热影响区的硬度,T23钢侧CGHAZ产生再热裂纹与其在焊后热处理过程中晶界析出碳化物有关,其析出促进了孔洞的形成。在焊后热处理前,对异种钢焊接接头进行一次550 ℃×1 h的中间热处理有利于抑制再热裂纹的产生。     

石化装置用9Cr1Mo钢的焊接工艺研究

９Ｃｒ１Ｍｏ钢焊扔预热与否可用临界ｔｇ／５＝１１ｓ为判据，当线能量和板厚改变时，可由线能量、板厚与预热温度的关系曲线来选择预热温度。其焊后热处理，规定回火参数（Ｐ）是合理的，（Ｐ）＝２０．６－２１．３可满足要求。回火温度（７６０－７９０）℃，保温时间２ｈ，回火脆性区间为（４５０－５５０）℃。