综合验光仪中镜片偏心与倾斜对验光的影响分析

利用几何光学和眼科屈光学基本原理,针对综合验光仪加工和装配中的两项主要误差:镜片偏心和倾斜给验光带来的影响进行了分析,并用ZEMAX软件进行验证.结果表明综合验光仪中的镜片若存在偏心,则会在验光中引入棱镜度误差,该误差与镜片的屈光度数和偏心量有关;若镜片存在倾斜,则不但会引起轴向主光线在像方焦面上像点位置的偏移,即棱镜度误差,还会给验光引入球镜度和柱镜度误差,其中柱镜度误差是球镜度误差的2n倍,并且镜片两表面发生反向倾斜给验光带来的影响要比装配时镜片整体倾斜的影响显著.此外,镜片装配时由于偏心给验光带来的影响要比倾斜大,所以在综合验光仪的加工或装配过程中应严格控制镜片偏心和两表面反向倾斜.     

轴系回转精度的反向测量法

一、检测原理与方法首先,轴系必须有固定不变的零点(起点),然后,确定以角度表示的读数间隔(采样间隔),计算出各采样点对应的角度值 C(I),I=1～N。例如取50个采样点,则 N=50,(C1)=(360°÷50)×1=7.2°,C(2)=(360°÷50)×2=14.4°,……,C(50)=(360÷50)×50=860°。反向前如图1(a),把测球找正后,连测3～5圈,取各测点读数平均值为反向前读数值 V(C(I))。然后,轴不动,球相对于轴系转动180°,测头也相对于轴系转动180°,重新将球找正,再测3～5圈,取各测点读数平均值为反向后读数值 W(C(I))。至此,取样结束。     

关于自动焦度计非线性误差测量的探讨

<正>JJG580-2005《焦度计检定规程》中对自动焦度计非线性的定义是:由于软件的过修正或其他非正常原因导致焦度计在镜片不同轴位方向所给出的测量值不一致、示值呈非规律性变化的误差。也就是说,焦度计在测量散光镜片时,不同轴位上显示的柱镜度数值不同,存在一定误差,该误差是不对称的。JJG580-2005规定使用+1.5m-1和-1.5m-1的柱镜标准片(外形为八角状的两块标准柱镜片)对焦度计的非线性误差进行检定,将外形为八角状(每角45°)的+1.5m-1和-1.5m-1的柱镜标准片分别置于焦度计     

适马APO 70～200mm F2.8 EX HSM镜头霉斑擦洗

适马APO70￣200mmF2.8EXHSM,是适马公司发布的该规格第一代超声波马达的大口径专业变焦镜头,光学结构为17片14组,视场34.3°￣12.3°,最近对焦距离1.8m,滤镜直径77mm,镜头尺寸86mm×183mm,重量1266g。该镜头光学设计采用内调焦和内变焦的结构,无论是在调焦或变焦的过程中,都不会改变整个镜头的长度。光学镜组分为6个部分:第1镜组为前镜组,由2片1组构成(含有1片SLD镜片),固定在镜头前端;第2镜组为调焦组,由1片SLD镜片构成;第3镜组为前变焦组,由5片3组构成;第4组为后变焦组,由3片2组构成;第5组为场镜组,由2片(均为SLD镜片)2组构成,固…     

临界雷诺数区串列圆柱在均匀流中响应实验研究

本文在4.19×10~4相似文献   

组分非梯度KTN热释电薄膜的制备及其性能研究

为使KTN热释电薄膜能够在较宽的温度范围内有较高的热释电系数,本文在Pt/Ti/SiO2/Si基片上采用Sol-Gel法制备了两种多组分成分非梯度分布的KTN热释电薄膜.用XRD分析了薄膜的晶相结构,并研究了其铁电、介电和热释电性能.结果表明,两种薄膜均具有钙钛矿型结构,且均可观察到典型的电滞回线.在100kHz频率下,Ⅰ型薄膜在16～43℃,εr=332,tg δ=0.21,14～46℃平均热释电系数为3.246×10-4C/(cm2·K),计算所得Fv=3.58×10-7C·cm/J,Fd=1.42×10-5C·cm/J,Ⅱ型薄膜在17～46℃,εr=987,tgδ=0.18,14～44℃平均热释电系数为2.797×10-4C/(cm2·K),电压响应优值为1.04×10-7C·cm/J,探测度优值为7.69×10-6C·cm/J.     

对圆柱角尺测量方法的探讨

《计量技术》90年第12期刊载了《圆柱角尺垂直度的测量及其误差分析》(下称《测量》),文中介绍了对一米或更大的圆柱角尺的垂直度进行精确测量的方法。笔者认为该方法似有不妥之处,提出来与大家商榷。 1.《测量》中是用两标准心轴组成60°～90°的V型角度,被测圆柱角尺紧靠心轴测量,如图1所示。但实际上,圆柱角尺的圆度     

NRLM和IMGC固体硅密度基准双边比对的评述

为确定阿佛加德罗常数,意大利计量院(IMGC)和日本国家计量研究院(NRLM)分别建立各自的单晶硅球固体密度基准.本文介绍了两个硅球首次比对的结果NRLM以绝对法测量出IMGC硅球的质量和体积;IMGC采用液体静力法,通过比较两个硅球,测定NRLM硅球的密度.并且,双方还分别对IMGC硅球的直径进行了测量.测量结果的一致性很好密度不确定度＜0.16×10-6,质量不确定度＜0.1×10-6,体积不确定度＜0.06×10-6,直径不确定度＜0.04×10-6.     

基于MEMS传感器的微型无线姿态监测系统

本文阐述了基于MEMS的微型无线姿态监测系统平台,可对微型载体的姿态进行测量和远距离传输,并进行后续的姿态控制分析和误差噪声分析.系统由自行研制的MEMS方位水平仪和微型无线数据传输系统组成,MEMS方位水平仪实现微型载体的全姿态测量,俯仰角测量范围-90°~90°,滚转角测量范围-180°~180°,航向角测量范围0°~360°,测量角度误差小于0.5°,灵敏度为0.1°;数据传输单元,有效质量为35g、功耗低,体积为40x60x30mm3,误码率达到106,传输有效半径达1.5km;平台通过微型飞行器三维模拟转台,进行了对系统监控的可靠性仿真测试,数据表明MEMS微型无线监测系统可应用于对微型载体的姿态实时监测.     

圆柱角尺垂直度的测量及其误差分析

本文介绍一种简便易行能对一米或更大的圆柱角尺的垂直度进行精确测量的方法。一、测量工具和测量方法测量工具由400×400(mm)零级平板,两个φ20mm直径相同的标准心轴,测微计及磁力表座等组成。测量方法是:在测量圆柱角尺垂直度误差之前,按直角尺检定规程的要求,检定圆柱在轴向剖面内的直径差,以便在计算圆柱角尺垂直度误差时进行修正。测量时,将两个相同直径的标准心轴固定在平板上。使其呈60°～90°的V型角度。把被测圆柱角尺放在平板上,并使其与组成V型     

大锥角的一种高准确度检测方法

使用正弦尺、标准圆柱等量仪检测大锥角(大于30°)时,引入的测量误差较大。本文介绍一种用光学分度头(分度值为2″、3″)检测大锥角的方法,可获得较高的准确度。如图1所示,当锥角为α,锥体对径母线Ⅰ、Ⅱ经旋转分别处于水平位置时,α,β就构成一对互补角,此时的转动角β就便于准确检测,并由α=180°-β可求得锥角。     

P=C×D在镜片检测和配镜中的应用

在几何光学中,Ｐ=Ｃ×Ｄ的物理意义为:镜片上某一点处的棱镜度(Ｐ)等于该点至镜片光学中心的距离(Ｃ)与该镜片后顶焦度(Ｄ)的乘积。其中,Ｐ为棱镜度(单位:Ｃｍ/ｍ);Ｃ为某点至镜片光学中心的距离(单位:ｃｍ);Ｄ为镜片后顶焦度(单位:ｌ/ｍ)。在检测验光镜片光学中心位移时,按照旧国家规程ＪＪＧ579-88的规定,先用焦度计给验光镜片打上光学中心点,再用直尺确定镜圈外圆的几何中心,然后用直尺测得镜圈外圆的几何中心与已打好的光学中心间的距离,即为光学中心位移。这样操作,不仅工作量很大,而且其测量精度受人为影响和直尺精度的限制;而现在,根…     

金属—PAN—S配合物的极谱研究——Ⅱ:Fe~(3+)—PAN—S—TEA—NH_3·H_2O—NH_4Cl体系配合吸附波

在NH_3·H_2O—NH_4Cl—三乙醇胺底液中Fe(Ⅲ)与PAN—S产生一灵敏的配合吸附波,峰电位在—0.50伏(vs.SCE)。峰电位与铁离子浓度在2.8×10~8～3.4×10~(-6)mol/L范围内线性良好,检出下限可达2.8×10~(-8)mol/L。该法用于乳粉、头发、血清等样品的测定,结果满意。     

矿物锂快离子导体Li1+2xAlxSCyNbyTi2-x-2ySixP3-xO12系统的合成与表征

以LiTi2(PO4)3为母体,天然高岭石为起始原料,经高温固相反应制得了一系列新的锂快离子导体材料Li1+2xA1xScyNbyTi2-x-2ySixP3-xO12(以下简称Sc-Nb-Lisicon).X射线衍射分析表明x=0.1、x=0.2,y≤0.4;x=0.3,y≤0.25的组成范围内能得到类似于Nasicon的三方结构,即空间点群为R3C的合成物.应用交流阻抗技术测试其电导率,结果表明:x=0.1,y=0.3及x=0.2,y=0.15的合成物在室温下有较高的电导率,分别为1.05×10-4S/cm和2.78×10-4S/cm,二者在573K时的电导率可达8.00×10-3S/cm和7.82×10-3S/cm,同时在423～573K具有较低的活化能,分别为31.4kJ/mol和34.8kJ/mol.     

氮气对Co-Cr膜结构的影响

氮气对磁控溅射Co—Cr膜的晶体结构有显著影响。随着溅射气氛中氮气分压的升高。HCP相CoCr膜的c轴垂直取向度逐渐降低。氮气分压增加到4.0×10~(-3)Pa时,HCP相近似无规取向。氮气分压大于3.3×10~(-3)Pa时,出现FCC相。氮气分压大于1.0×10~(-2)Pa时,Co—Cr膜全部由FCC相组成。FCC相Co-Cr膜具有(200)面平行膜面的择优取向,而且取向度随氮气分压而升高。还发现氮气分压大于7.0×10~(-2)Pa时,Co-Cr膜中出现类似Cr_2N的氮化物。     

冰-水耦合作用下流冰对明渠的撞击破坏响应分析

为研究水介质中流冰对输水明渠的撞击影响，基于流固耦合的计算方法，运用LS?DYNA软件对水介质中流 冰与明渠的撞击过程进行非线性有限元仿真，并通过几何比尺为1∶10进行模型试验验证。以流冰与明渠碰撞角 度、流冰厚度、明渠衬砌混凝土强度等级为变量，探究其对流冰碰撞输水明渠的影响规律。结果表明：碰撞角度为 90°工况下的明渠衬砌撞击区的最大等效应力与X方向最大位移分别是38.66°，45°，63.43°工况平均峰值的3.01倍和 4.19倍，且90°工况下明渠衬砌撞击区发生了约为5.72×10-6 m的损伤变形，而38.66°，45°，63.43°工况下的损伤变形 约0~4.78×10-7 m，表明倾斜的坡面可以有效减小流冰对明渠撞击区的撞击力、位移及损伤变形；流冰厚度对明渠 衬砌撞击的最大等效应力与X方向最大位移呈现出近似的线性关系；流冰对明渠衬砌撞击的最大等效应力与X方 向最大位移随着混凝土强度等级的增大而逐渐减小，两者呈现出近似的线性关系。综合分析所模拟的不同工况可 以发现，冰渠之间的水由于受到冰运动时的挤压作用而预先产生一个高压力场，在求解分析时应充分考虑，不可忽 略；同时，试验值与模拟值基本吻合，表明数值模拟仿真模型准确可靠。     

小型CEM离子束偏转课规

研制成的管型电子倍增器(CEM)离子束偏转裸规,具有扁栅及最佳离子引出缝电离系统,离子向轴偏转180°被CEM收集,偏转系统有X射线沉功能,X射线至少要经过三次反射才可能达到CEM入口。选择适当的工作电位可以分离电子碰撞解吸(EID)离子。此裸规的结构紧凑,有1.9×10~(16)脉冲/秒/(安帕)的足够灵敏度,下限压强可望低到10~(-13)帕量级。     

考虑罗德角参数的钢材薄板延性断裂标定方法

在钢结构中钢梁腹板的断裂表现出很强的剪切断裂特征,因此在预测其断裂行为时除了考虑应力三轴度以外,还应考虑与剪切状态有关的罗德角参数的影响。该文提出了一种适用于钢材薄板延性断裂预测的标定方法。共设计了5组试件,分别为平板试件、开孔平板、开槽平板、90°剪切平板和45°剪切平板。利用平板试件和停机平板试件单向拉伸试验,结合有限元反演得到钢材的全过程真实应力-应变曲线。然后将其代入各试件有限元模型进行计算,标定出各试件对应的等效断裂应变、平均应力三轴度和平均罗德角参数。最后利用Matlab优化工具箱对断裂模型进行优化拟合,确定模型中的各项待定参数。     

氧化尾气净化用氧化催化剂的研制——催化氧化法脱除高浓度一氧化碳、甲烷

研究了用以脱除高浓度 CH4 和 CO的贵金属体系催化氧化燃烧剂 ,筛选出的 S3催化剂在氧过量 ,空速 15 0 0h- 1 条件下 ,可将 CH4 和 C2 H6 脱除至 0 .1× 10 - 6 的最低温度分别为 30 0℃和 180℃。在 330℃、 15 0 0 h- 1 条件下长期考察催化剂的活性 ,CH4 <0 .1× 10 - 6的时间长达 2 0 0 0 h。催化剂的最高使用温度不宜超过 6 0 0℃。     

利用Ba0.65Sr0.35RuO3缓冲层制备高热释电系数的Ba0.65Sr0.35TiO3薄膜

采用射频(RF)溅射,在Ba0.65Sr0.35TiO3(BST)薄膜和Pt/Ti/SiO2/Si衬底之间,制备10 nm厚的Ba0.65Sr0.35RuO3(BSR)缓冲层,研究了BSR缓冲层对BST薄膜结构和性能的影响.与没有加BSR缓冲层的BST薄膜相比,BSR缓冲层可以使BST薄膜呈高度a轴择优取向生长,改善了薄膜的介电常数,降低了薄膜的漏电流密度,使其热释电系数达到7.45×10-7 C·cm-2·K-1.这表明利用BSR缓冲层可以制备高热释电性能的BST薄膜.