气泡雾化油枪在煤粉炉上的应用

1　前言夏港电厂2台125MW机组配套两台SG-420/13.7-M417A型锅炉,系上海锅炉厂制造的超高压、单汽包、中间再热、自然循环煤粉炉。锅炉燃用烟煤,它的左右浓淡燃烧器采用缝隙式直流燃烧器,正四角双切圆布置。一次风分三层布置,燃烧器上部设有三次风喷嘴;采用热风送粉制粉系统,喷嘴自下而上布置为二、一、一、二、一、二、三、二次风。原设计第一、第四层喷嘴内布置油枪,带高能点火装置,第二层喷嘴上方布置助燃小油枪,油枪采用压力雾化技术,工作压力为3.92MPa。油枪供油系统配套两台油泵,一开一备,型号DY25-50×8,扬程400m,电动机功率75kW…     

WDH型气包雾化油枪的流量特性研究

ＷＤＨ型气泡雾化柴油、重油、渣油及奥里油燃烧器已在各行业的工业炉窑上得到的广泛的应用。本文对ＷＤＨ型气泡雾化喷嘴的流量特性进行了实验研究,此项研究结果对进一步开发ＷＤＨ型气汇雾化喷嘴的应用领域将发挥重要的作用。     

二次风喷嘴角度改变对燃烧的影响

<正> 1 前言在一些热电厂或小型火力发电厂运行的35t/h 抛煤炉,往往由于燃烧不佳造成飞灰量大,煤渣含碳量高,锅炉热效率低。同时,该炉型对煤种的适应性较差,往往达不到设计效率。针对上述问题,我们采取了改变原来炉内二次风喷嘴角度的办法,达到了较好的节能效果。     

燃油喷雾初始破碎及二次雾化机理的研究

基于大涡模拟LES(large eddy simulation)理论和VOF(Volume of Fluid)方法,考察了燃油喷雾初始时刻即时间尺度为微秒级的液柱破碎过程,分析了初始破碎的机理,给出了该时间尺度下液柱初始破碎过程的模型;通过对一特定条件下的柴油机喷油器的建模和喷雾过程的大涡数值模拟,获得了液柱初始时刻"伞状头部"的喷雾形态,所得计算结果与相应的试验数据符合较好;数值模拟还直观地展现了液滴背风RT破碎、哑铃型破碎以及液滴的聚集融合等液滴的二次雾化过程.同时,也说明了大涡模拟这种准直接数值方法较之DDM(discrete droplets model)方法所具有的优势和潜力.     

旋流式复合雾化喷嘴雾化特性的试验研究

针对重质渣油燃烧现状,设计了一种旋转式复合雾化喷嘴结构,并对其雾化性能进行了实验研究,得到了平均雾滴粒径SMD随气液质量比ALR的变化规律,通过对比发现新型复合雾化喷嘴比单纯的气泡雾化喷嘴的雾滴粒径小,雾化锥角大,并对其原因进行了理论分析.     

湿法烟气脱硫旋流喷嘴雾化特性研究

1引言石灰石/石灰-石膏湿法脱硫是目前的主流烟气脱硫工艺,其核心设备是脱硫吸收塔,较常用的塔型是喷淋塔[1]。雾化喷嘴是喷淋塔内的关键部件,雾化的优劣直接影响脱硫效率和脱硫剂的利用率。通常多用旋流压力式喷嘴,其中空心锥旋流喷嘴最为常见,系统地研究旋流喷嘴雾化特性对湿     

_Y_型蒸汽雾化油喷嘴在电站蒸汽锅炉和舰艇锅炉中的运用

本文介绍了“Ｙ”型蒸汽雾化油喷嘴的主要特点,结构参数,设计计算方法以及在电站蒸汽锅炉和舰艇锅炉中的运用情况。     

旋流雾化水膜除尘器的研制

针对现有文丘里水膜除尘器因水喷嘴不能有效地均匀加温、旋转离心分离效果不佳、烟尘不能与水膜有效接触,造成除尘器效率下降,烟气带水,耗水量较大等问题,研制了旋雾化水膜除尘器。运行情况表明：在锅炉额定负荷、除尘器常规运行（供水为灰水回水）方式下,除尘效率达９６．８％,烟气含湿量≤８％,ＳＯ２排放浓度也有明显降低,且节水３０％以上。图４参７     

一种新型高效节能环保燃油燃烧器的研制

文章介绍了一种新型燃油燃烧器的结构、技术和性能特点，并对其节能和低污染特性进行了分析，具有燃烧效率高、使用调节方便和维护简便的优点，能为企业带来显著的节能和环保效益。     

高温高压下燃油二次雾化特性的数值研究

为了提高燃油燃烧效率,从而降低污染物的排放,基于CFD(Computational Fluid Dynamics)理论和DPM(Discrete Phase Mode)l方法,使用FLUENT软件模拟了燃油的二次雾化过程,分析了燃油的雾化特性,模拟结果与相应的实验数据吻合较好;模拟了不同压力、不同温度时,燃油的二次雾化过程,获得了燃油的喷雾形态和不同工况时的贯穿距及SMD(Sauter Mean Diameter);分析了压力、温度对贯穿距和SMD的影响。     

新型气体雾化燃油喷嘴的实验研究

对新型气体辅助雾化喷嘴特性进行了初步实验研究。利用马尔文粒度分析仪测量喷嘴在不同工况下达到的雾化粒度。实验结果表明雾化压力和气液流量比对雾化粒度有明显影响 ,而喷嘴直径几乎对之无影响 ,液体流量测量结果说明喷嘴的流量系数很低。此项研究为燃油喷嘴的开发、设计和运行调节提供了一定的理论依据     

流量脉动对燃油喷嘴雾化过程影响的实验研究

针对航空发动机燃烧室中存在的燃油流量脉动问题开展实验研究,设计并搭建了燃油喷嘴流量脉动激光可视化实验台,在等流量条件下利用高频激光粒子图像速度仪(High Speed Particle Image Velocimetry, PIV)分析燃油脉动频率变化对喷嘴雾化特性影响。实验结果表明:流量脉动促进了液膜表面的发展及液膜的破碎,对喷嘴的雾化产生积极的影响;喷嘴下游带状液膜区的发展和液滴的瞬态速度与喷嘴的流量脉动频率具有一致性;液滴的瞬态速度脉动幅值受脉动频率影响,在50 Hz时存在极大值。     

压力式螺旋型喷嘴二次雾化特性的试验研究

空气与液滴之间良好的接触是增湿室增湿换热的关键技术,因此有必要对喷嘴进行雾化特性试验研究。该研究选用工程上常用的压力式螺旋型喷嘴TF6进行雾化特性试验,TF6喷嘴雾化特性的研究包括喷嘴背压对雾化液滴尺寸的影响,分析距离TF6喷嘴下方不同位置各种液滴直径、比表面积、分布跨度值的变化。研究发现,雾化液滴的直径随喷雾压力的增大而减小,但喷雾压力有其临界范围。通过对距离喷嘴下方不同位置雾化特性的分析得到二次雾化的发生位置,该位置更有利于空气与液滴的热质交换。在二次雾化区内,利用最小二乘法拟合出喷嘴雾化液滴的经验关联式,整理成韦伯数和雷诺数的函数关系,可用来预测喷嘴出口粒子的直径。     

射流参数对旋流雾化的影响

本文利用线性不稳定性理论,分析了无粘旋转液体射流射入无界气体介质中的破碎机理。通过改变各项射流参数,着重分析了液体旋流数对射流分裂雾化的影响,同时也探讨了与各种射流条件相对应的射流分裂雾化的主导模式。其研究结果可为旋流在工程实际中的应用,特别是在直喷式汽油机中的应用提供了一定的理论依据。     

改进二次风提高燃烧效果

改进二次风提高燃烧效果佳木斯纺织热电公司朴万成１前言佳木斯纺织热电公司锅炉是无锡锅炉厂生产的抛煤机炉，由于锅炉给煤的形式和二次风装置布置得不够合理，致使燃烧的状况不佳，运行时有大量未燃烬的碳粒随烟气流排出炉膛。飞灰中可燃物含量较高，不仅浪费能源，而且...     

旋流煤粉燃烧技术的发展

文中回顾了国内外旋流煤粉燃烧技术的发展,根据二次风的供入方式,一次风粉混合物煤粉浓度的不同将此类技术分为三类：普通型、分级燃烧型、浓缩型、浓缩型又分为高浓度型及浓淡型,总结了各种类型燃烧器在火焰稳定性、燃烧效率、ＮＯｘ排放、结渣、高温腐蚀、调节性能等方面的特点,指出浓淡型旋流煤粉燃烧器是我国旋流煤粉燃烧技术的发展方向。     

二次风在小型循环流化床锅炉上的合理应用

随着循环流化床锅炉在我国的迅速推广和普及,流化床锅炉运行调节技术也逐渐被关注。目前流化床锅炉调节床温的主要手段是调整给煤量和一二次风量配比。对二次风在循环流化床锅炉上的合理应用进行了分析。     

用于燃气轮机喷雾和强化喷雾系统中的旋流压力喷嘴的雾化特性

将水喷入燃气轮机压气机的进口正变成燃气轮机出力增加的标准技术。喷水湿化进气至95％的相对温度，并冷却进气接近湿泡温度是一种传统的进口喷雾技术的应用。而强化喷雾则是将相当于进气质量流量的2％的水喷入压气机的进口。这种技术允许微水滴进入压气机，对某一设计运行点形成压气机运行的不同条件。该技术正在发展，使燃气轮机总体性能最优化。取决于大气条件(温度与湿度)，喷雾技术能使出力增加5—10％。当采用强化喷雾装置时的一般目标是每喷入1％的水，增加出力5％。本文将报告用于喷雾和强化喷雾装置中的旋流压力喷嘴的下游雾化特性的度验研究成果。成果来自于实验室和一个缩小的重型燃气轮机进气装置的多次试验研究。通过改变以下参数：喷嘴孔板下游距离以及大气温度和相对湿度，雾羽范围内的水滴尺寸和水的质量通量。喷嘴特性的主要依据是雾羽内的水滴颗粒度分布。水滴粒度分布要求在20-30μm范围之内。因为对于进口喷雾技术，由于过滤器室和压气机入口之间的滞留时间很短，水滴必须能迅速蒸发。对于强化喷雾技术，微水滴必须能追随气流进入压气机，以减轻它们对压气机叶片的影响及产生侵蚀的危险，而要如此，前提是水滴粒径是足够的小。水滴粒度分布通过采用以激光衍射和成像为基础的喷雾诊断技术，在类似于燃气轮机进口的条件下加以测量。这是报告的所有测量都是在风洞与现场进行的，气流速度为5—25m／s。在测量远离喷嘴的水滴粒度分布时，会出现水滴蒸发。水滴的蒸发过程改变了水滴粒度分布的测量统计数字，使测量范围移向分布的较大端。为避免测量期间的这种偏移效应，风洞中的空气湿化至99％的相对湿度，以防蒸发发生于喷嘴的下游。     

二次风旋流强度可调范围的数值模拟研究

利用Ansys12．0软件对实际电站锅炉的炉内流场进行了数值模拟,分别研究了内、外二次风旋流强度对炉内流场的影响．结果表明：随着旋流强度的增加,中心回流区开始远离燃烧器出口轴线位置,回流区长度增加,回流区面积增大,当旋流强度大于某一数值时,将不能形成较好的中心回流区,易发生飞边现象;外二次风旋流强度对回流区的影响较大,但调节范围却较小,而内二次风旋流强度的可调范围较大;内二次风和外二次风旋流强度的可调范围分别为0．58～2．74和0．58～1．00．