Mg 、Sc 含量和稳定化退火温度对Al-Mg-Sc 合金组织及性能的影响

在Al-Mg 合金中添加微量的Sc, 通过金相组织观察、硬度测量和力学性能测试考察了不同Mg 、Sc 含量和稳定化退火温度对Al-Mg-Sc 合金组织及性能的影响。Al-Mg-Sc 合金铸态组织发生了显著的晶粒细化, 并在相当程度上消除了枝晶组织, 再结晶起始温度约为300 ℃, 没有确定的再结晶终了温度, 其再结晶是一种连续、缓慢的过程, 比不加Sc 的合金的再结晶起始温度提高了约150℃。添加了Sc 的Al-Mg 合金在稳定化退火后的强度也有很大的提高, 随稳定化退火温度的提高强度下降不明显, 而Mg 含量增加使合金强度提高。     

变形率和退火温度对TaW12合金再结晶行为的影响

研究两种不同加工状态下的Ta W12合金在室温下强度、塑性随退火温度变化的规律,采用金相显微镜分析微观组织,确定两种加工状态下合金的再结晶退火温度。结果表明,变形率为85%的Ta W12合金经1 430℃、2 h退火能够发生完全再结晶。变形率增大至95%,再结晶退火温度降低至1 380℃。     

AZ31连铸板的高温压缩变形行为及组织演变

合金在高温下的流变应力与组织演变特征是构建合金热加工参数的重要基础。基于此,利用Gleeble 1500D对AZ31连铸板在温度为450和500℃、应变速率为0.15 s^(-1)的压缩行为进行了研究,并将其与400℃及以下温度的压缩变形行为进行了对比。结果发现:随着温度的升高,合金的稳态流变应力值下降,在500℃进行35%变形时仅约28.2 MPa;在较低温度时,合金流变应力取向差异(0°试样<5°试样<10°试样)随温度升高而消失;不同于稳态流变应力的变化,再结晶比例则随变形温度的升高而增大,变形量与再结晶比例之间保持正相关,而取样角度使得再结晶比例的取向性较强,500℃时再结晶比例在不同取样方向上遵循0°试样<5°试样<10°试样的变化趋势;随着变形量的进行,动态再结晶越来越充分,其组织形貌逐渐由晶界处的零散分布再结晶晶粒向“项链状”再结晶分布转变,并且逐渐呈包围状态向晶体内部扩展,最后完全取代原始连铸板组织。此外,通过示意图的方式再现了合金再结晶的形核与长大过程。     

退火工艺对电工钢热轧板组织和硬度的影响

利用光学显微镜、维氏显微硬度计、扫描电镜等手段对退火前后电工钢热轧板的组织和性能进行检测分析。结果表明:退火温度对电工钢热轧板组织再结晶程度和显微硬度的影响均较退火时间更为强烈,退火过程中材料发生再结晶,材料的硬度下降,该电工钢较为合适的退火处理工艺是850℃-90 s。     

多向锻造变形和退火处理对AZ31镁合金微观组织和力学性能的影响

采用空气锤在300 ℃下对AZ31镁合金进行多向锻造成形,并在200~400 ℃下进行退火处理,采用金相显微镜、电子背散射衍射和X射线衍射仪观察AZ31镁合金的微观组织,并对其力学性能进行测试。结果表明,多向锻造成形过程中,{1012}拉伸孪生和{1011}-{1012}二次孪生是主要的孪生机制,当累积应变Δε=0.96时,由于孪生诱发动态再结晶的作用,合金组织迅速细化至7.8 μm,合金表现出优异的综合力学性能,抗拉强度、屈服强度和延伸率分别为320.3 MPa、218.5 MPa和30.3%; 锻造合金经退火处理后,晶粒发生明显长大,双峰基面织构演变为典型板织构,晶粒尺寸和织构强度均随退火温度和时间增加而增大,合金强度和延伸率则随退火温度升高而下降。     

Ti-23Nb-0.7Ta-2Zr-O合金的热膨胀行为

采用热膨胀仪和高温差示扫描量热仪对亚稳β型钛合金Ti-23Nb-0.7Ta-2Zr-O(摩尔分数,%)的热膨胀行为进行了研究.结果表明:在400℃以下,冷旋锻态Ti-23Nb-0.7Ta-2Zr-O合金的线膨胀系数小于5×10-6℃-1,不存在Invar效应;退火态Ti-23Nb-0.7Ta-2Zr-O合金的线膨胀系数约为9×10-6℃-1.在400~500℃之间,合金的线膨胀系数出现的异常变化,与DSC曲线在此温度区间出现的吸热峰相对应,表明合金在此温度区间发生了相变.     

退火处理对冷拉珠光体钢丝组织及性能的影响

研究了退火处理对冷拉70钢丝组织及性能的影响.结果表明:低温退火时,冷拉钢丝的组织未发生大的变化,组织更加均匀化,渗碳体溶解量增多;当退火温度升高时,渗碳体以颗粒状析出并随退火温度的升高而逐渐长大,铁素体基体晶粒也随退火温度的升高而长大;冷拉70钢的抗拉强度及显微硬度,随退火温度的升高先提高后降低,当退火温度为200 ℃时达到最大值.同时初步探讨了退火处理对冷拉钢丝组织及性能影响的机理.     

退火处理对冷拉珠光体钢丝组织及性能的影响

研究了退火处理对冷拉70钢丝组织及性能的影响.结果表明:低温退火时,冷拉钢丝的组织未发生大的变化,组织更加均匀化,渗碳体溶解量增多;当退火温度升高时,渗碳体以颗粒状析出并随退火温度的升高而逐渐长大,铁素体基体晶粒也随退火温度的升高而长大;冷拉70钢的抗拉强度及显微硬度,随退火温度的升高先提高后降低,当退火温度为200℃时达到最大值.同时初步探讨了退火处理对冷拉钢丝组织及性能影响的机理.     

BFe10-1-1合金热加工特征与模拟分析北大核心CSCD

采用轧机对阶梯试样热轧,MMS-100热力模拟实验机对圆柱试样热压缩,研究了BFe10-1-1(简称BFe10)合金在变形量为10%~50%下的组织特征及其在一定条件下压缩后的形貌特征,获得其真应力-应变曲线;利用有限元仿真软件ANSYS对材料的热压缩变形过程进行仿真,研究了热变形过程中合金的应力-应变分布特征。结果表明,BFe10合金铸态枝晶在高温下发生长大,且温度越高,晶粒生长尺寸越大,850℃时,枝晶根部出现断裂现象,开始分散游离成独立的小岛;在压下量达到30%时发生动态再结晶,且动态再结晶晶粒优先在晶界处形成;BFe10合金压缩时其应变分布不均匀,心部最大向两侧逐渐减小。     

多元稀土钨线材轧制致密化及退火分析

通过使用二辊轧机,采用一火八道次的热轧制工艺进行多元稀土钨合金线材开坯,对开坯后的多元钨合金线材进行退火处理。利用扫描电子显微镜(SEM)、能谱、光学显微镜、显微硬度计等表征分析轧制致密化过程,轧制、退火对钨线材组织性能的影响。研究结果表明:轧制过程中烧结孔发生变形、闭合,最终在剪切力的作用下消失,多元稀土钨线材密度增加,在轧制温度1 650℃,保温时间30min,轧制速度170m/s下进行轧制,孔隙度由6.50%减少至4.61%,钨线材密度由17.84g/cm3增加到18.12g/cm3;轧制组织中的晶粒在轧制方向上伸长,形成相互挤压、重叠的加工态组织,热轧过程主要发生动态回复过程,在晶粒内部形成胞状亚结构;在1 100℃至1 300℃退火保温时仅发生回复并未再结晶,在1 400℃保温60min发生再结晶,晶粒未完全长大,在1 600℃退火保温60min时,再结晶过程完成。     

Fe-Mo-Cr-Ni高温耐磨合金中Si含量对硬度的影响及其机理研究

通过熔炼配制了8种不同Si含量的FeMo25Cr14Ni10合金样品, 利用SEM-EDS(扫描电镜+能谱仪)、硬度计等实验手段, 研究了Si含量对该高温耐磨合金组织及其硬度的影响。结果表明, 合金样品的铸态和退火态组织均为α-Fe(Mo,Cr,Ni)+Laves相。添加Si使合金的铸态组织形貌从针状的魏氏体变为粗大的枝晶组织, 也使退火态合金样品组织形貌发生明显变化, 从球状到枝晶状、短棒状、块状。该系列合金样品表现出很好的热稳定性, 铸态与退火态时的硬度都较高, 最低值也达到了50HRC; 加入Si后, 合金的硬度发生改变, Si含量从0增加到1.0%, 合金硬度下降较快; 当Si含量在2.0％~4.0%范围内变化时, Si含量每增加1.0%, 铸态合金硬度就降低约1HRC。合金经均匀化退火态后, Si含量3.0%的合金硬度升高到54HRC, 这可能是合金在退火过程中生成了少量的硬质相。     

Microstructure and properties of new Mg-Li-Zn wrought alloys

Cold-rolling workability, heat treatment characteristics and mechanical properties of Mg-5,-22 , Li-2 , Zn(mass fraction) wrought alloys were studied. Density of alloys is between 1.19 and 1.62 g/cm3. The limit of reduction for cold rolling of the β phase alloys at 16, and 22,Li exceeds 90, at room temperature. The properties and microstructures of Mg-Li-Zn alloys were studied, which were homogenized, cold rolled, then annealed at different temperatures. Recrystallization behaviors of the alloys were investigated through microstructures observing and hardness measuring. The results show that the cast billets are suitable for rolling after homogenization at 573K for 12 h for Mg-9Li-2Zn-2Ca alloy and at 523K for 24 h for Mg-9Li-2Zn-2Ca alloy. The cold rolled plates were completely recrystallizated by annealing at 573K for 1 h.     

ODS弥散强化铜合金

综述了ODS弥散强化铜合金的制备方法, 对比了不同工艺的优缺点, 分析了ODS弥散强化铜合金用途和市场。用一种低成本的方法制备了含铝0.24%的ODS弥散强化铜合金, 对应美国牌号为C15725, 坯料的制备成本可控制在30 000元/t; 所制备的ODS弥散强化铜合金的密度达到8.73 g/cm³(相对密度99.1%, 理论密度8.81 g/cm³), 相对导电率82%IACS以上; ODS弥散强化铜合金经过930 ℃热挤压, 挤压比为14.6, 热挤压态ODS弥散强化铜合金的室温抗拉强度530 MPa, 经过900 ℃退火60 min之后室温抗拉强度500 MPa。最后展望了ODS弥散强化铜合金的应用前景。     

用Q345A热轧板开发冲压用高强钢的实验研究

在实验室条件下对涟钢CSP生产的低合金高强度钢Q345A进行了冷轧和退火, 并采用硬度法测量其再结晶温度。研究了不同轧制工艺, 再结晶退火制度对Q345A冷轧薄板组织和性能的影响, 为制定其生产工艺制度提供依据。试验表明: Q345A的再结晶温度为600 ℃。压下率为61%时, 经720℃退火4 h后, R_eL＞350 MPa、R_m＞500 MPa、R_eL/R_m =0.70、A＞26%、r=1.169, IE值为10.81 mm, 既满足高强度的要求, 又有一定的冲压成形性, 达到较好的力学性能和成形性能的结合。     

退火工艺对SPCC冷轧薄板组织及性能的影响

对低碳铝镇静钢(SPCC)冷轧薄板进行了模拟罩式退火, 分析其在不同退火条件下的组织及性能。结果表明, SPCC的再结晶温度为560 ℃, 再结晶温度范围为520～600 ℃。660～680 ℃双台阶退火1 h后, R_eL低于190 MPa, R_m为300 MPa, A为43%, 达到了深冲压用钢的性能指标。采用全速加热(第一阶段300 ℃/h, 第二阶段150 ℃/h)680 ℃保温1 h后, 性能完全满足一般用钢的要求。实验结果表明, 退火板中链状分布的渗碳体主要来自于珠光体中片状渗碳体的球化。     

退火温度对铸轧3003铝合金冷轧板带材冲压制耳率的影响研究

3003铝合金具有适中的强度、良好的耐蚀性及优异的焊接性能等优势,被广泛应用于生产食品包装铝箔、散热器等产品。然而,3003铝合金在铸轧工艺过程中,存在制耳率不理想的问题。基于此,本文以本公司生产的3003铝合金冷轧1.0 mm板带材为研究对象,并结合EBSD检测手段,研究了不同退火温度下3003铝合金冷轧板材冲制过程中制耳率与退火温度及织构组织之间的关系,并最终得出影响制耳率的关键因素。研究结果表明：3003铸轧产品冷轧退火后铝合金板材中的织构主要由Copper、Brass、S、Goss等形变织构和Cube、CubeND、P、R、黄铜R等再结晶织构组成,随着退火温度的升高,形变织构向再结晶织构的转变倾向增大,且显著伴随S型织构及R型织构的减少,Cube型及CubeND型织构的逐渐增加,当形变织构与再结晶织构比值介于0.67-0.73范围内时,冲压效果明显改善,制耳率效果理想。     

固溶温度对Al-Cu-Mg-Ag合金显微组织与力学性能的影响

通过金相显微镜、透射电镜、扫描电镜和室温拉伸试验研究了固溶温度对Al-Cu-Mg-Ag合金显微组织与力学性能的影响。结果表明: 随着固溶温度提高(500~520 ℃), Al-Cu-Mg-Ag合金在190 ℃/2 h时效过程中析出的Ω相数量密度逐渐增加, 而且Ω相的大小更均匀, 从而导致合金的强度和热稳定性逐渐提高。热暴露(200 ℃/1 000 h)后, Ω相数量密度显著下降, 从而导致Al-Cu-Mg-Ag合金的强度大幅下降。在热暴露过程中, Ω相的直径方向增长速率远远大于厚度方向增长速率。     

核用锆合金包壳管内压爆破试验及性能研究

在室温及350℃和400℃下对核用锆合金包壳管的两种合金进行了爆破试验,并对爆破试验的数据进行了分析研究。研究结果表明：针对不同试验温度,二种合金的爆破强度随温度的升高而降低,且2号合金的爆破强度优于1号合金的;通过对爆破的破口形貌进行观察发现,相对室温爆破,350℃和400℃下包壳管的肿胀较大,破口开裂较小,破口生长方向与管材轴向成一定角度,破口均为韧性断口。