不同热处理下ZCuSn10P1的冷热疲劳性能

研究了热处理前后ZCuSn10P1在20～500℃的热疲劳性能。结果表明:经过热处理后,材料的塑性提高,δ相减少,锡扩散于铜基体中。630℃保温50min后水淬的试样抗冷热疲劳性能最优。在20～500℃范围内,裂纹长度L与循环次数N的a次方成正比(a>1),裂纹扩展速率v与循环次数N的(a-1)次方成正比(a>1)。     

半固态非枝晶组织合金的制备技术

较详细地论述了国内外各种半固态非枝晶组织合金的制备技术，探索了各种技术的机理，评价了各种技术的优缺点，并介绍了作者现在的研究工作。     

半固态A356合金重熔加热时初生相的组织演变

利用低过热度浇注技术制备了半固态A356铝合金坯料,研究了半固态温度区间重熔加热时半固态A356铝合金坯料的初生相形貌的转变过程.结果表明,在半固态两相区保温,半固态A356合金的初生相逐渐团球化,该过程随保温温度的升高而加快.半固态A356铝合金晶粒的圆度与保温温度和保温时间的关系不大,但晶粒的尺寸随着保温温度和保温时间的增加而增大.半固态A356合金试样重熔加热最佳工艺制度为583℃下保温30min,其晶粒平均等积圆直径为80μm,晶粒平均圆度为0.83.     

SIMA法制备7A09半固态坯料

制备半固态坯料的应变诱导熔化激活法(SIMA)包括预变形和等温处理两个阶段。工艺路线为:铸锭-正挤压-加热-保温-冷却。     

半固态非枝晶组织合金的制备技术与应用

本文详细论述了半固态非枝晶组织合金制备技术的基本原理与特点，介绍了半固态非枝晶组织合金制备技术的现状与发展概况，并展望了半固态非枝晶组织合金的应用前景。     

蛇形通道制备半固态A380铝合金浆料组织的演变

采用石墨质蛇形通道制备半固态A380铝合金浆料,并研究浆料制备过程中浆料组织的演变.结果显示,合金熔体在蛇形通道内发生一次凝固,在其通道内壁的激冷和异质形核作用下形成大量的初生自由晶,半固态浆料的剩余液相在收集坩埚内发生二次凝固形成二次非枝晶.初生晶粒的游离模型表明一部分初生自由晶直接生长为球晶,其他部分则成长为枝晶,枝晶在‘自搅拌’的作用下发生缩颈和熔断,通过‘自旋转’在蛇形通道内得到初步球化和熟化.二次凝固形成的二次非枝晶在收集坩埚内得到初步球化和熟化,同时初生晶粒在收集坩埚内得到进一步球化、熟化和均匀分布.     

短流程制备的TA1和TA10冷轧钛带组织与性能研究

利用电子束冷床(EB)炉熔铸TA1纯钛和TA10钛合金扁锭,通过直接热轧+冷轧的短流程工艺制备出厚度为0.3 mm的冷轧钛带,研究了TA1和TA10冷轧钛带退火后的显微组织、力学性能及电化学腐蚀性能。结果表明：TA1冷轧钛带由等轴α相组成,而TA10冷轧钛带由等轴α相、少量β转变组织及Ti₂Ni链状颗粒相组成;TA1冷轧钛带具有良好的强度和塑性,TA10冷轧钛带的强度提高而塑性降低;2种钛带在模拟海水介质中都显示出良好的耐腐蚀性能,TA10冷轧钛带具有更高的腐蚀电位、更大的极化电阻以及更小的腐蚀电流和钝化电流密度,耐海水腐蚀性能更为优异。     

SIMA法制备7A09半固态坯料

制备半固态坯料的应变诱导熔化激活法（SIMA）包括预变形和等温处理两个阶段。工艺路线为：铸锭-正挤压-加热-保温-冷却。     

AZ91D镁合金半固态浆料制备过程中的组织演变

对AZ91D镁合金进行了半固态等温热处理,通过光学显微镜、扫描电镜对其组织进行了研究。结果表明,AZ91D镁合金铸件经过580℃×30min半固态等温热处理后,合金显微组织中β-Mg17Al12相基本熔入基体,枝晶状的铸态组织在等温处理过程中变得细小圆整。     

半固态合金非枝晶组织制备方法及形成机理研究进展

半固态金属加工是近年来金属加工技术研究的热点.论述了半固态合金非枝晶组织制备方法,如:机械搅拌法、电磁搅拌法、紊流效应法、剪切一冷却一滚动法、应变诱发熔化激活法、喷射沉积法等.介绍了近些年来半固态合金非枝晶组织机理研究的新进展,并提出了今后的研究方向.     

半固态铝合金的制备工艺研究

采用自制的电磁搅拌装置，制备出具有球形初生相微粒的半固态Ａｌ６．６％Ｓｉ合金。研究了冷却速率和搅拌强度对半固态合金的球形初生相微粒形成的影响。球形初生相颗粒的生成必须具有适当的冷却速率，而高的磁感应强度则有利于初生相颗粒的细化、球化和均匀化。提出了球形初生相微粒演化机理，认为剧烈的搅拌使初生相在长大过程中，不断发生枝晶臂的弯曲融合、熔断和机械断裂。     

银铜合金铸态球晶组织的研究

银铜合金铸态组织中球晶的获得,将为低银高铜的银铜合金制备电接触材料提供可能。试验在银铜合金(w(Cu)=50.0%)中添加了Co、Si元素,采用金相显微镜、扫描电子显微镜对银铜合金的金相和显微结构进行分析。试验结果表明:单独添加Co、Si元素不会产生球晶组织;复合添加Co-Si元素时,富铜相树枝晶被打断,晶粒球化,出现球晶组织。该球晶组织由3层结构组成,黑色核心的CoSix化合物颗粒、灰色区域的富铜相和白色包围带的富银相。     

不同润滑条件下高纯铝的冷轧织构及组织

采用OOF法 (晶体取向分布函数法 )以及TEM技术研究和分析了不同冷轧润滑条件下高纯铝的变形织构及组织 ,结果表明 :大冷轧变形程度下 ,采用机油润滑 ,冷轧织构为典型的面心立方金属轧制织构 ,即由强的B -、Cu及S -织构组分构成 ,而且取向分布的密度峰值处在S -取向位置 ;冷轧箔组织结构均匀 ,没有观察到剪切带和立方取向亚晶。煤油润滑时轧制织构相对较弱 ,而且产生了明显的 { 0 0 1}〈110〉剪切织构 ;煤油润滑冷轧箔中发现有剪切带以及立方取向亚晶。     

半固态粉末轧制法制备SiC_p/AA2024复合带材的显微组织与力学性能

以组合雾化法制备的2024铝合金粉末和SiC颗粒为原材料,采用半固态粉末轧制法,在575~635℃温度下制备10%SiC_p/AA2024复合带材,研究粉末加热温度对带材显微组织与力学性能的影响,并与相同条件下制备的AA2024铝合金带材进行对比。结果表明:升高粉末加热温度可促进AA2024粉末变形或破碎,所得10%SiC_p/AA2024复合带材具有半固态特征的球状或近球状显微组织。与AA2024合金带材相比,SiC_p/AA2024复合带材的基体晶粒更加细小。SiC颗粒与液相Al没有发生显著的界面反应,未生成对体系有害的Al4C3物质。SiC_p/AA2024复合带材和AA2024合金带材的屈服强度、抗拉强度及伸长率都随粉末加热温度适当升高而提高,SiC_p/AA2024带材的屈服强度和抗拉强度分别在366~412 MPa和425~514 MPa之间,均明显高于AA2024合金带材,伸长率为3.1%~4.9%,断裂方式主要为脆性断裂。AA2024带材的屈服强度在265~348 MPa范围内,抗拉强度为362~423 MPa,拉伸断裂方式随加热温度升高由脆性断裂向韧性断裂转变。     

近液相线半连续铸造法制备半固态铝合金的研究进展

介绍半固态铝合金的各种制备工艺，分析了近液相线半连续铸造法制备半固态铝合金的现状与发展趋势，探讨半固态初生球状晶形成机理的研究现状，指出近液相线半连续铸造法具有广阔的应用前景。     

原料边部组织和力学性能对冷轧的影响分析

通过对热轧原料边部组织和力学性能的定性研究,阐述了其对冷轧轧制过程中切边质量和轧制边裂的影响,对于晶粒度不均或存在混晶的组织,使其横、纵向力学性能存在显著差异,会导致带钢在轧制过程中因横、纵向金属流动不均而产生边裂缺陷,严重时会引发轧机断带事故,为分析冷轧切边的质量和轧机轧制过程中的断带原因指出了新的思路。     

大型冷轧辊的电渣重熔工艺研究

电渣重熔(ESR)钢能显著改善冷轧辊质量,提高轧辊使用性能。通过对电渣重熔工艺的系统研究,在国产10t大型电渣重熔炉上开发了以递减功率模型为核心的钢锭结晶质量控制,渣皮厚度控制和防止增氢等先进工艺技术。采用该技术的重熔电耗为1 400(kW·h)/t,所生产的产品质量稳定,各项性能指标达到比国家标准更为严格的企业内控标准,得到用户好评。     

电磁搅拌对高碳钢半固态组织的影响

 通过采用电磁搅拌制备高碳钢半固态流变浆料并进行半固态成形的方法,研究Cr5MoV、Cr12和Cr12V等高碳钢在电磁搅拌条件下的半固态组织演变过程。结果表明：电磁搅拌可以获得非枝晶的初生奥氏体。随着搅拌时间的增加,初生奥氏体的形貌变得愈来愈圆整。在较高固相分数的条件下搅拌,初生奥氏体固相颗粒有粘连现象。EBSD分析结果表明：粘连的固相颗粒呈不同的位向。这些不同位向的颗粒是从不同的晶核生长出来的,在电磁搅拌作用下相互撞击而粘附在一起。     

冷轧薄钢板退火过程组织演变的Monte Carlo模拟

利用 Monte Carlo方法及模型进行了冷轧薄钢板静态再结晶退火组织的模拟 ,实现了退火组织的连续动态变化过程 ,可以观察晶界的迁移及晶粒在退火过程中相互吞并的机理和过程。还模拟了冷轧钢板退火过程中晶粒尺寸及再结晶分数的变化规律及冷轧压下率对再结晶的影响。将模拟结果与实验结果进行对比发现 ,两者基本吻合。     

浇注温度对合金熔体冷却规律和半固态组织的影响

介绍了一种实验室自主研发的轻合金半固态浆料制备设备——锥桶式流变成形机(TBR),该设备利用刻有凸纹和沟槽的内、外锥桶的相对转动,使合金熔体在凝固过程中受到剧烈的剪切搅拌,从而获得合金半固态浆料.对TBR工艺的传热模型进行了推导,以A356为实验材料得出制备的A356铝合金半固态浆料温度与浇注温度的关系式,同时分析了不同浇注温度下合金熔体的冷却规律和获得的半固态组织形貌.结果表明,适当降低A356合金熔体的浇注温度可以延长初生固相受到的剪切时间和增加剪切次数,从而获得细小、均匀的半固态组织.当浇注温度为640℃时,初生固相平均晶粒尺寸为68μm,形状因子为0.82.