淬火低碳钢的非马氏体组织及其对性能的影响

<正> 低碳钢(包括低碳合金钢)经淬火之后可以获得较高的综合机械性能,已经进行了大量的实验研究,在工业应用方面也取得了较好的效果。淬火低碳钢的优良机械性能,与其具有板条状位错型马氏体组织有着密切的关系。     

低碳马氏体经650—750℃处理后的晶粒形貌及性能的变化

对低碳钢淬火获得的板条状马氏体进行650～750℃处理后的组织和性能进行了试验研究。得出板条状α-Fe发生的再结晶,需要高的温度和长的时间。这种再结晶是板条间的亚晶界消失,板条及板条束合并的结果。钢的强度、硬度随着处理温度的升高和保持时间的延长而降低,塑性则随之而增高。     

低碳马氏体高强度钢在常规兵器工业中的应用

<正> 前言 众所周知,马氏体是碳在α铁中的过饱和固溶体。通常对钢进行淬火是为了得到马氏体组织。中、高碳钢淬火后,得到中、高碳马氏体,低碳钢通过强烈淬火后得到的组织称为低碳马氏体。     

裂纹在低碳马氏体组织中的疲劳扩展及门槛值研究

本文主要采用显微组织研究方法,对疲劳裂纹在典型的低碳马氏体组织中扩展及门槛值进行了研究。结果表明:疲劳裂纹在低碳马氏体组织中的扩展是以穿晶扩展为主;低碳板条状马氏体组织具有高的疲劳门槛值△K_(th);低碳板条状马氏体组织具有明显的疲劳硬化和裂纹钝化现象。     

42CrMo钢的磨削淬火强化层的研究

在精密卧式磨床M7132A上对42CrMo钢进行磨削淬火试验,研究磨削淬火强化层的组织形貌、显微硬度、强化层厚度及耐磨性。结果表明:42CrMo钢进行磨削淬火,强化层主要是由板条状马氏体组成,显微硬度达到771.8HV,与基体相比提高3倍以上;强化层厚度是以最小值t1为有效使用值;与调质态基体相比,磨削淬火强化层的耐磨性提高2~9倍。     

Fe-Ni-C合金透镜状马氏体亚结构的某些特征

<正> 一、引言 在铁合金中已经分辨出四种不同的体心立方晶格(或体心四方晶格)马氏体形态,即板条状马氏体、透镜状马氏体、薄片状马氏体及蝶状马氏体。透镜状马氏体是观察到的马氏体形态中最普遍的一种,已有许多学者对其进行过研究。图1所示     

27SiMnA钢亚温等温淬火复相组织和强韧性

27SiMnA钢进行亚温等温淬火得到铁素体+马氏体+贝氏体(占50%)复相组织,这种组织具有理想的强韧性配合。亚温等温复相组织中的贝氏体类似低温上贝氏体(B_Ⅱ)。马氏体晶体外貌除了有条状外,还有枣核状。被强化的未溶铁素体呈不连续块状分布。马氏体和贝氏体铁素体晶体细小、马氏体和贝氏体铁素体中碳化物弥散分布以及少量薄膜状形式分布的残余奥氏体是亚温等温淬火复相组织(B+M+F)强韧化的主要原因。     

结构钢强韧性及断裂过程研究(续)

<正> 五、试验结果和分析讨论——低温回火态1.复合组织的常规力学性能和断裂韧性亚温淬火所得铁素体和马氏体两相复合组织经200℃2小时低温回火后得到铁素体和回火马氏体组织,仍保留亚温淬火后的组织形态。表4为低温回火状态下30CrMnSiA钢含不同铁素体量的各种复合组织的常规力学     

钢中的低碳马氏体及条间奥氏体

<正> 一、绪言 低碳(一般为增加淬透性常含有少量合金元素)钢经淬火后得到的组织为条状马氏体,具有相当高的强度(屈服强度为100～130kgf/mm~2,抗拉强度120～160kgf/mm~2),良好的塑性(δ_5≥10％,ψ≥40％)和韧性(α_κ≥6kgf·m/cm~2)以及较好的冷加工性、可焊性和热处理变形小等优点。一般淬火钢中低碳(条状)马氏体具有良好韧性的原因主要由于存在条间残余奥氏体,它钝化裂纹的扩展、具有TRIP作用,并呈γ/α的     

高速钢激光热处理的试验研究

采用ＣＯ＿２连续波激光器对Ｗ１８Ｃｒ４Ｖ高速钢进行激光重熔和固态相变硬化处理。高速钢激光重熔层的显微组织为极细小的材枝晶和枝晶问富Ｗ、Ｖ、Ｃｒ合金元素的奥氏体及Ｍ＿６Ｃ碳化物，枝晶内为针状和板条状混合马氏体。固态相变硬化处理后显微组织为马氏体、残余奥氏体和未溶碳化物，晶粒显著细化。磨损试验证实，激光重熔处理使高速钢耐磨性降低，激光固态相变硬化处理比常规１２６０℃淬火５６０℃三次回火处理的耐磨性有明显提高。     

显微组织对0Cr13Ni5Mo不锈钢高周疲劳的影响机制

为揭示显微组织对低碳马氏体高强韧不锈钢疲劳损伤的影响规律,选取两种不同的工艺对0Cr13Ni5Mo钢(退火态)进行热处理:工艺1,淬火(1 050℃保温1 h,油冷)+回火(650℃保温2 h,空冷);工艺2,淬火(1 050℃保温1 h,油冷)+回火(700℃保温2 h,空冷)。用光学显微镜(OM)和电子显微镜(SEM)对不同热处理工艺下试板的显微组织、疲劳断口进行分析,通过拉伸、冲击和高周疲劳试验测试试板的力学性能。结果表明:两种热处理工艺下试板的组织均为板条状回火马氏体+逆变奥氏体+颗粒状碳化物,工艺2的显微组织中逆变奥氏体的量大大减少;试板经两种热处理后冲击功均大幅提升,工艺1试板的冲击功最大,为86 J,抗拉强度、屈服强度、高周疲劳极限均最高,分别为956.11、746.19、480 MPa;试样的S-N曲线在107周次左右时会出现平台,且当疲劳寿命小于107周次时,S-N曲线呈连续下降趋势,疲劳寿命随载荷的降低而增加;高周疲劳断口可以分为裂纹源区、裂纹扩展区和瞬断区。     

35CrMo钢磨削淬硬的试验研究

采用刚玉砂轮在普通平面磨床上对35CrMo钢进行磨削硬化,研究其硬化层组织及变化规律。结果表明:磨削淬火工艺可获得700HV以上的高硬度淬硬层,最大淬硬层深达1.8 mm;磨削淬火加热速度极快,细化了奥氏体晶粒,淬火马氏体组织非常细小,得到板条马氏体和片状马氏体的整合组织。     

层片型铁素体加马氏体双相组织的形成条件及影响因素

本文通过改变一系列热处理参数,并用光学显微镜和透射电镜对层片型双相组织形成条件及影响因素进行了观察,发现改变预先淬火温度和亚温淬火温度,对层片型双相组织的形成和组织形态起着重要作用。欲获得典型的层片状发达的双相组织,存在最佳的预先淬火温度和亚温淬火温度,亚温加热时间对组织形态也有一定影响,提出了获得典型层片型双相组织的必要条件并探讨了在相同条件下岛型和层片型双相组织中马氏体体积分量不同的原因。     

00Ni12Mn3Mo3AlTi马氏体时效钢的性能及其应用

<正> 机械工业的迅猛发展,对钢的强度提出了更高的要求。虽然超高强度钢的强度较高,但韧性较差,而且调质后切削加工困难,几乎不能焊接,低碳钢和低碳合金钢经过强韧处理的低碳马氏体,虽然具有较高的强韧性,但其淬透性差,在高温激冷的淬火过程中易使构件变形,不宜制造大截面或形状复杂的构件。马氏体时效钢和其它类型超高     

稀土对35CrMo钢淬火组织结构的影响

利用透射电子显微镜详细观察了在 35 Cr Mo钢加入不同含量稀土后对淬火组织马氏体亚结构的影响。结果表明 ,加入稀土后使马氏体板条细化 ,阻碍了孪晶马氏体的形成 ,孪晶马氏体量减少 ,特别是稀土加入量为 0 .1%时 ,钢中马氏体板条细化明显。稀土提高了铸态过冷奥氏体在贝氏体区的稳定性 ,但对贝氏体组织形态变化影响不明显。     

35CrMnSiA钢贝茵体相变的研究

<正> 35CrMnSiA钢在马氏体点附近等温淬火处理工艺虽已得到广泛应用,但是在马氏体点Ms附近及其以下温度等温淬火微观组织的形貌特征并不十分清楚。这是由于Si的加入使得该钢的微观组织显示不同的特征。本文用透射电子显微镜观察了35CrMnSiA在340℃、290℃及220℃等温淬火组织的微观特征。其贝茵体显示出含Si钢特有的竹形     

4Cr5MoV1Si钢激光表面熔凝处理

本文研究了4Cr5MoVlSi钢经连续CO_2激光束辐照后的显微组织特征、显微硬度变化和热稳定性。结果表明,该钢经激光辐照后形成三层不同的组织:熔凝层、淬火层和基体。熔凝层为精细的树枝晶,成分均匀,消除了夹杂物,其组织为马氏体;淬火层为细小的隐针马氏体和碳化物组成。熔凝组织具有高的硬度和较好的热稳定性。     

PCrNi3MoV钢淬火组织形态的电镜分析

<正> 一、前 言 随着透射电镜技术的迅速发展和应用,高强度钢强韧性机理的研究更加深入了。马氏体形态及其亚结构研究是其中一重要课题。许多研究结果指出,在相同的屈服强度下,板条马氏体比片状马氏体有好得多的韧性。近十年来,一些研究工作指出,对某些高强度钢采取比正常淬火温度高出100～300℃淬火,可在不降低强度的条件下,使断裂     

低碳马氏体的应用得到了发展

<正> 低碳或低碳低合金钢通过较高温度下的剧烈淬火,低温回火,获得低碳马氏体的组织,不仅有较高的强度,而且有较好的塑性、韧性是发挥材料强韧化潜力的很好的组织形态。十几年来,国内对于应用低碳马氏体组织去代替中碳或中碳合金钢的调质组织制造零件已取得了很好的成绩。石油工业部门,一机部有关单位以及许多民用工业生产和使用部门,在有关院校和研究部门的协作下,已经开展了许多研究和生产使用:宝鸡石油机械厂采用低碳马氏体强化工艺制成高强度轻型吊环,与国际上相同规格的吊环相比,重     

低合金钢回火脆研究的进展

<正> 低合金钢淬火成马氏体后,在一定温度范围回火时,往往出现冲击韧性下降或断口特征韧-脆转折温度上升,这种现象,称为回火脆。回火脆一般又可分为两类:第一类回火脆是指淬火马氏体在约250～450℃间回火时产生的。这时钢的组织为回火马氏体,所以又常称为回火马氏体脆性。第二类回火脆是当钢经过600℃以上回火,其马氏体组