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相似文献
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1.
石岩  张宏  徐春鹰  王存山 《激光技术》2003,27(2):113-115
利用扫描电镜、透射电镜和图像分析仪,对18Cr2Ni4W钢渗碳激光强化复合处理试样微观组织进行了较细致的研究。结果表明,18Cr2Ni4W钢在复合工艺作用下,随着表面硬化区层深的变化,其组织结构发生明显变化;由于钢中存在大量的合金元素,致使表面硬化层产生大量的残留奥氏体,降低了表面的硬度;随着激光扫描速度的增加,硬化区硬度增大。  相似文献   

2.
40Cr钢表面激光复合强化机理研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
利用NEL2500A轴向快速流动CO3激光器对40Cr钢进行了激光淬火处理,又利用Nd:YAG激光器对40Cr钢的淬火马氏体强化区进行了激光冲击强化处理,选用K9玻璃为约束层。处理结果表明,40Cr钢的复合强化处理区与激光淬火强化处理区相比,马氏体区表面发生了超塑性形变,马氏体发生了细化和碎化,位错密度大大增高,各项机械性能都得到了大幅提高,其中,硬度提高了10.9%,耐磨性提高了100%,尤其是材料内部残余应力全部变成了残余压应力,表面最大残余应力达到-372MPa。  相似文献   

3.
采用3000W CO2激光器对12Cr2Ni4A钢渗碳淬火表面进行了激光熔凝处理.设计了激光熔凝处理的工艺参数,获得了表面光洁、成形良好的硬化层.研究了渗碳淬火层经激光熔凝处理后的组织特性与显微硬度分布.结果表明,预置TH-1型增强激光吸收涂料的激光熔凝处理能够显著的改善组织,显微硬度可达HV0.21100.研究还发现,激光熔凝处理后的零件表层与内部没有任何裂纹出现.研究结果为激光表面处理修复或强化渗碳淬火零件提供了基础资料.  相似文献   

4.
渗碳淬火零件表面激光合金化后的组织特性研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
采用3000W CO2激光器对12Cr2Ni4A钢渗碳淬火表面进行了激光合金化处理.设计了激光合金化处理的工艺参数,获得了表面光洁、与基材形成良好冶金结合的合金化层.研究了渗碳淬火层激光合金化处理后的组织特性和显微硬度.结果表明,预置TH-2A型C-Si-B-RE合金化涂层的激光合金化能够显著地改善材料组织,显微硬度可达HV0.21150.研究还发现,激光处理后的零件表层与内部没有任何裂纹出现.研究表明,采用合适的材料设计和工艺参数,激光合金化可以有效地强化渗碳淬火零件.进一步为激光熔覆修复渗碳淬火零件提供了基础资料.  相似文献   

5.
A3钢表面激光熔覆Fe-WC金属陶瓷复合层的研究   总被引:12,自引:4,他引:8       下载免费PDF全文
采用CO2激光器在A3钢表面激光熔覆Fe-WC金属陶瓷复合层.对不同Fe-WC复合粉末成分和扫描速度下熔覆层的显微组织和硬度进行了分析和测试.结果表明,粉末成分和扫描速度对熔覆层组织和硬度有显着影响.  相似文献   

6.
不同扫描速度下A3钢表面B4C-TiNCo激光组织和性能的研究   总被引:8,自引:1,他引:8  
介绍了用高功率CO2激光束对A3钢表面进行激光熔敷处理.对不同扫描速度下合金层的显微组织、硬度、耐磨性进行了测试和分析.结果表明,扫描速度对合金层的显微组织和性能影响特别显着.  相似文献   

7.
激光强化NiAl/纳米Al2O3复合镀层的显微组织与显微硬度   总被引:1,自引:2,他引:1  
用化学复合镀技术在45钢基体上制备NiAl/Al23复合镀层,并用高功率连续CO2激光在多种扫描速度及功率密度下对镀层进行强化.采用光学显微镜(OM)、能谱(EDS)、扫描电子显微镜(SEM)、X射线(XRD)和显微硬度仪(载荷200g、加载时间15s)分别对镀层强化前后表面及截面形貌、元素、物相、显微硬度等进行分析....  相似文献   

8.
采用Nb:YAG激光器对高碳高合金钢Cr12进行了表面熔凝处理试验,分析了激光加工参数对熔凝单元体宽度的影响,采用光学显微镜、扫描电镜以及能谱仪分析了激光熔凝处理后Cr12钢单元体的微观组织和化学成分分布,测量了不同激光加工参数下熔凝单元体宽度,并用显微硬度计测试不同区域的微观硬度。结果表明:激光熔凝处理后得到熔凝区、热影响区和基体三层组织。熔凝区组织为极细的等轴晶和柱状晶,消除了夹杂相,合金元素基本均匀分布。热影响区的显微硬度较基体显著提高,熔凝单元体宽度随激光参数的变化呈一定规律性变化,其中离焦量对单元体宽度影响最大。  相似文献   

9.
激光冲击强化处理40Cr钢的实验研究   总被引:4,自引:5,他引:4  
利用Nd∶YAG激光器 ,对 4 0Cr钢进行了激光冲击强化处理。激光冲击强化参数 :激光波长 1 0 6 μm ,脉冲时间为 2 3ns,功率为 16~ 2 0J,功率密度为 2 0GW /cm2 左右 ,光斑直径为 7mm。选用K9玻璃为约束层 ,外形尺寸为 19mm× 4mm ;86 1墨漆为吸光涂层 ,厚度为 0 0 2 5mm。利用HVS 10 0 0显微硬度计和X 35 0残余应力测试仪 ,对 4 0Cr钢激光冲击强化区的显微硬度和残余应力进行了测试 ,结果表明 ,4 0Cr钢经激光冲击强化后 ,强化区表面硬度提高了 30 % ,冲击强化区中心最大残余应力达 - 4 5 0MPa。此外 ,利用H 80 0透射电镜对激光冲击强化区的显微组织进行了观察和分析 ,在强化区显微组织内发现了相变马氏体、初生马氏体和高位错密度  相似文献   

10.
激光强化技术是有效改变金属材料耐磨性的一种手段,对于半钢材质来说,只要选择的加工工艺参数合理,就可以获得理想的淬硬层组织。硬度测量结果表明:其耐磨性将大幅提高,这一点通过试样的磨损试验最终得以证实。  相似文献   

11.
40Cr钢搭接激光淬火组织研究   总被引:3,自引:1,他引:2  
利用扫描电镜和x射线衍射仪,对40Cr钢进行搭接淬火,结果表明,激光硬化表面是由交替的淬火组织(包括二次淬火组织)和回火组织组成。  相似文献   

12.
采用激光相变硬化工艺对T10钢表面进行了改性处理,并对改性后的组织与性能进行了研究,结果表明:硬化区组织为针状马氏体+少量残余奥氏体,热影响区组织为少量针状马氏体+网状渗碳体.基材组织为回火马氏体.淬硬层表面的洛氏硬度最高值为940Hv0.1,淬硬层内的显微硬度分布均匀,从硬化区→热影响区→过渡区→基材显微硬度呈梯度变化.激光相变硬化后淬硬层耐磨性分析,要比常规淬火后耐磨性提高10%左右.  相似文献   

13.
Laser transformation hardening (LTH) was applied to the surface of the AISI 420 martensitic stainless steel by a pulsed Nd:YAG laser to obtain optimum hardness. The influences of process parameters (laser pulse energy, duration time, and travel speed) on the depth and hardness of laser treated area were investigated. Image analysis of SEM microstructure of AISI 420 showed that plate-like carbide have almost fully and (30~40)% of globular carbide particles dissolved into the matrix after laser transformation hardening by pulsed laser and the microstructure was refined to obtain controlled tempered martensite microstructure with 450 VHN hardness.  相似文献   

14.
45钢激光相变强化梯度组织研究--激光扫描速度的影响   总被引:7,自引:0,他引:7  
张光钧  吴晓晖  邢琪 《应用激光》2003,23(5):271-276
本文分析研究了 4 5钢激光相变硬化典型梯度分布显微组织的特征 ,以及激光工艺参数 (主要是扫描速度 )对 4 5钢激光相变硬化区梯度组织及其显微硬度的影响  相似文献   

15.
45钢激光相变强化梯度组织的研究 (原始组织的影响)   总被引:4,自引:0,他引:4  
通过试验 ,分析研究了 4 5钢激光相变强化梯度分布的显微组织特征以及原始组织对 4 5钢激光相变强化梯度组织及其显微硬度的影响。通过对不同原始组织激光相变强化效果的对比分析 ,指出原始组织越细小弥散 ,成分越均匀 ,缺陷密度越高 ,材料的临界硬化温度越低 ,越有利于激光相变强化。在相同的激光处理工艺参数下 ,原始组织为淬火高温回火态时 ,激光相变强化的效果最显著 ,正火态次之。淬火回火态的激光相变强化比退火态具有更大的硬化层深度及更高的显微硬度  相似文献   

16.
本文简要介绍了金属材料激光相变硬化的基本理论和基本问题,给出了某些有用的研究结果与应用例子。  相似文献   

17.
金属材料激光相变硬化的三维数值模拟   总被引:6,自引:0,他引:6  
马天驰  陈概 《中国激光》1996,23(12):1127-1133
给出了用有限差分法对金属材料激光相变硬化过程建立的三维数值模型。模型考虑了工件有限尺度、工件材料热物理性质的温度依赖关系、激光处理参数以及对流、辐射造成的表面热损失.根据模型可以得出工件表面和内部任意部位的三维温度分布像,可以预测激光处理的相变层深,并据此优化激光处理参数的选定.通过对一种锆合金的激光相变硬化实验,验证了所得结果与模型理论计算的一致.  相似文献   

18.
激光相变硬化对离子渗氮层的影响   总被引:1,自引:1,他引:1  
罗虹  刘家浚  刘芬  陈萦 《中国激光》1995,22(4):312-316
采用XPS研究了35CrMo钢离子氮化加激光相变硬化复合处理后不同层深处氮的变化。结果指出,复合工艺可在表层获得更深的氧氮化物层,含氮层的深度也将加大,并且与原渗氮层相比可在更深的位置得到氮化物层。  相似文献   

19.
GCr15钢激光相变硬化的三维数值分析   总被引:3,自引:0,他引:3  
用有限差分法对GCr15钢激光相变硬化工艺过程进行了三维数值分析,得出试样表面和内部任意部位的三维温度分布图像,可以预测相变层深及作出相变区的剖面图,其结果与实验一致。  相似文献   

20.
激光淬火对钛合金微动磨损性能影响的研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
研究了激光淬火对钛合金微动磨损性能的影响。结果表明:钛合金激光淬火后抗微动磨损能力有所提高,其提高幅度与微动幅度的大小和法向载荷的高低有关,在较大微动幅度或较高法向载荷的条件下,激光淬火可显著地提高钛合金抗微动磨损能力。  相似文献   

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