一种特殊铁精矿生产氧化球团的研究

研究通过对一种特殊铁精矿生产氧化性球团矿工艺的探索,得出此类铁精矿生产氧化球团时,膨润土用量相对较高;预热过程温度不容易控制,但球团矿强度较好。低温还原粉化性能指标较好,但是软熔和低落温度相对较低。     

新型高效黏结剂铁精矿氧化球团试验

应用已研发的QTJ黏结剂取代膨润土制备磁铁精矿氧化球团,获得了优质的氧化球团,满足了高炉对冶炼炉料的苛刻要求。研究结果表明：当QTJ用量为0.5%时,可获得生球抗压强度大于18 N/个,爆裂温度大于650 ℃的优质生球;在预热温度为1 000 ℃、预热时间为10 min、焙烧温度为1 250 ℃、焙烧时间为12 min的条件下,获得优质的预热球抗压强度大于480 N/个,焙烧球抗压强度大于2 800 N/个;与添加2%膨润土球团矿相比较,成品球抗压强度低一些,但生球爆裂温度升高;两种黏结剂球团的还原性能基本接近,因而QTJ黏结剂完全能取代膨润土,且在氧化球团生产中具有良好的应用前景。     

用武钢程潮铁精矿生产氧化球团试验研究

以程潮磁铁精矿为原料，膨润土为粘结剂，制作了氧化球团矿。实验研究了铁精矿的造球性能以及氧化球团和的焙烧性能，冶金性能，实验结果表明，程潮铁精矿（-0.074mm颗粒大于71％）的适宜造球条件为：膨润土用量2．5％，水分含量8．5％－9．0％，造球时间30min以上。     

某铁精矿制备氧化球团实验研究

通过对某铁精矿的试验,研究了赤铁矿配加磁铁矿制备氧化球团的可行性以及适宜的制备条件。结果表明,在自然碱度,辊磨后,膨润土用量1.2%,鼓干温度150℃,时间2 min,抽干温度300~400℃,时间3min,预热一段温度650~800℃,时间4min,预热二段温度950~1 000℃,时间8min,焙烧温度1 200~1 280℃,时间6min条件下,可得到抗压强度2500N,具有良好冶金性能的成品球团。     

有机粘结剂CL3在铁精矿球团中的应用研究

采用新研制的有机粘结剂ＣＬ３，并配以皂土，对包钢烧结厂铁精矿进行了实验室及工业规模的球团试验。实验室试验指标为：生球抗压大于９８Ｎ／球，干球抗压大于５８８Ｎ／球，成品球抗压大于２３ｋＮ／球，生球落下达４～６２次／球，各项技术指标均优于单用皂土和ＫＬＰ粘结剂。工业试验时，球团原料平均粒度为－００７５ｍｍ占６９４％，加入００６％ＣＬ３粘结剂，生球抗压达到４２１Ｎ／球，干球抗压５７９２Ｎ／球，成品球抗压１９９ｋＮ／球，生球落下３６２次／球。返料及返矿量分别比单用皂土粘结剂时减少７２５％和５６３％，明显提高了设备利用率和生产能力。成品球强度能满足高炉冶炼的要求。复合粘结剂用量比单用皂土时减少５７％。     

润磨预处理改善球团用赤铁精矿粉性能的研究

对2种细粒铁精矿粉的造球及焙烧性能进行了研究。结果表明,以磁铁矿为主的2#铁精矿比以赤铁矿为主的1#铁精矿生产出的球团性能指标更好。1#铁精矿生产的球团需在较高的预热温度及较长的预热时间下才能获得满足链篦机—回转窑生产要求的预热球,工艺技术条件较高。润磨预处理工艺具有显著改善1#铁精矿球团预热焙烧性能的作用,经润磨预处理的1#铁精矿球团预热球的强度达到725 N,成品球团矿抗压强度达到了2 861 N,达到了合格品标准。     

钒钛铁精矿内配碳球团强度性能研究

以钒钛铁精矿和煤粉为原料, 聚乙烯醇为粘结剂, 采用单因素实验和正交实验研究了铁精矿粒度、粘结剂加入量、压强、水分含量等因素对钒钛铁精矿内配碳球团抗压强度和下落强度指标的影响, 并对其影响规律进行了分析。结果表明: 影响球团抗压强度的主次因素依次为粘结剂加入量、压强、铁精矿粒度、水分含量, 影响球团下落次数的主次因素依次为粘结剂加入量、水分含量、铁精矿粒度、压强。得出优化的压力成球工艺参数为: 铁精矿粒度-74 μm粒级占70%、粘结剂加入量0.5%、压强10 MPa、水分含量8%。此条件下制备的球团抗压强度为78.74 N, 下落次数为31.6次。     

钒钛铁精矿润磨试验研究

针对川威集团自产的钒钛铁精矿,在钒钛铁精矿、膨润土理化性能测定结果基础上,进行了钒钛铁精矿的润磨、成球试验研究,探究了该钒钛铁精矿较佳的润磨工艺参数。     

提高膨润土尾矿作为冶金球团粘结剂时的性能研究

本工作应用粉碎机械化学作用提高了低品位膨润土或提纯后尾矿的表面化学活性,通过控制合理细粉碎以改善其作为冶金球团粘结剂的工艺性能,结果表明,尾矿合理细粉碎,能显著提高以它作粘结剂成球的生、干球抗压强度、落下强度以及生球爆裂温度和干球的抗磨指数等综合性能,可达到商品膨润土的性能水平。     

我国难滤铁精矿的气压压滤试验研究

介绍了酒钢选矿厂焙烧磁选铁精矿，东鞍山烧结厂浮选铁精矿和梅山铁矿浮硫后铁精矿采用气压压滤工艺进行实验室研究、半工业试验和工业试验的结果，并提出了几点看法，认为气压压滤工艺是解决我国一些铁精矿过滤难的重要途径。     

大冶铁矿分离浮选药剂对硫精矿脱水过程的影响

在实验室条件下对影响硫精矿滤饼水份的原理进行了研究。研究表明大冶铁矿分离浮选所用的药剂对硫精矿的脱水过程有影响,影响硫精矿滤饼水份的主要因素是分离浮选中作为黄铁矿抑制剂使用的石灰,同时Ｚ－２００＃捕收剂对硫精矿的滤饼水份也有不利影响,但其影响程度比石灰要小。用硫酸调节硫精矿矿浆的ＰＨ值可以降低其滤饼水份。     

唐钢球团焙烧配加司家营矿的试验研究

根据唐钢的原料条件和生产工艺特点,在实验室研究了司家营矿配比量对球团矿造球过程和冶金性能的影响。结果表明:司家营矿以赤铁矿为主,含铁品位比较高,但成球性能较差,其配比不宜超过20%,当配比低于10%时,焙烧温度控制在1200℃左右比较合适,而当配加量为20%时,适宜的焙烧温度在1250℃左右。     

两种铁精粉在球团生产中的应用

针对球团精矿紧缺问题,为拓宽铁矿粉资源,降低原料成本,进行了球团配加菲律宾精粉、钒钛精粉的试验研究。通过造球性能、焙烧性能及冶金性能的测定,结果表明加入部分菲律宾精粉、钒钛精粉是可行的。     

超纯铁精矿粉制备还原铁粉碳还原过程试验研究

研究了实验室超纯铁精矿粉制备还原铁粉碳还原工艺过程。讨论了还原温度、还原时间、配碳量、脱硫剂添加量等工艺参数对海绵铁金属化率的影响，提出了在本实验条件下，用超纯铁精矿粉生产还原铁粉原料的最佳工艺参数。在此最佳工艺参数下，生产海绵铁粉的金属化率达到99．14％，为海绵铁粉二次还原工艺提供料了优质原料。     

提高密地选矿厂铁精矿品位的试验研究

研究了攀钢密地选矿厂原矿性质, 提出了采用多段阶磨阶选的选矿方式提高钒钛铁精矿品位, 同时采用增大各段磨矿处理能力的三段阶磨阶选流程, 最终获得产率35.32%、TFe品位55.96%和回收率66.91%的铁精矿。该研究为实现选矿厂铁精矿保产提质提供了决策依据。     

铁矿矿石生产超级铁精矿的研究

用一种新工艺对铁矿矿石进行了可选性研究,获得了铁品位为71.84%、二氧化硅含量为0.13%的超级铁精矿.     

卡拉拉精矿在鞍钢球团生产中的应用研究

结合鞍钢实际, 探讨了澳大利亚卡拉拉铁精矿应用于鞍钢球团生产的可行性。结果表明:卡拉拉精矿可用于鞍钢球团生产, 适宜的配矿方案为75％卡拉拉精矿配加25%精矿A, 最佳焙烧制度为:预热温度950 ℃、预热时间8 min, 焙烧温度1 250 ℃、焙烧时间10 min。综合考虑卡拉拉精矿的特性和鞍钢球团生产工艺条件, 卡拉拉精矿配比可以提高到90%。     

利用某铁精矿制备高品质超级铁精矿

为得到高品质超级铁精矿,对某铁精矿进行了“磨矿—磁选—浮选”的选矿试验研究。结果表明,采用立磨机磨矿,在磨矿细度为-0.037mm占95%,磁场强度为62.4kA/m下进行磁选,并对磁选精矿在碳酸钠用量为2000g/t、高温苛化淀粉用量为200g/t、酸化十二胺用量为120g/t条件下进行浮选,最终可获得产率为49.50%,铁品位为72.24%,二氧化硅含量为0.08%,其它杂质微量的高品质超级铁精矿。     

抚顺某磁铁矿石制备超级铁精矿试验研究

为了确定抚顺某磁铁矿石生产超级铁精矿的工艺流程进行了选矿试验。试验采用高压辊磨闭路辊压（湿筛）—粗粒中场强磁选—磨矿分级—弱磁选—预先分级—磨矿分级—弱磁选—浮选流程处理。在高压辊磨机工作压力为8.5 MPa、一段磨矿细度为-0.075 mm占65%,高品位铁精矿高频细筛筛孔宽为0.075 mm,塔磨再磨细度为-0.038 mm占90%,高纯铁精矿1粗2精阳离子反浮选,捕收剂十二胺分段添加量为16.37+8.18+3.27 g/t情况下,可获得:全铁品位为68.01%、全铁回收率为86.21%的高品位铁精矿;全铁品位70.95%、全铁回收率为42.32%的高纯铁精矿,全铁品位为65.40%、全铁回收率为43.89%的副产铁精矿;全铁品位为71.81%、全铁回收率为17.93%、酸不溶物含量0.14%的超级铁精矿,全铁品位为67.08%、全铁回收率为68.28%的副产铁精矿。