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石油管材的点蚀穿孔是管材失效的主要原因,采用电化学测试和化学浸泡的方法,研究了超级13Cr油套管钢的点蚀行为,旨在为超级13Cr钢的研究开发提供依据。结果表明,Cl-和温度是影响超级13Cr钢点蚀发生的主要原因,材料的点蚀敏感性均随Cl-浓度和温度的升高而增加;电化学和化学浸泡两种方法测定的临界点蚀温度(CPT)分别为40.5℃和37.5℃,相差3℃。当温度低于CPT时,13Cr钢处于破钝和再钝化的平衡状态,材料表面形成少、小而浅的点蚀坑;当温度高于CPT时,13Cr钢表面则形成多、大而深的点蚀坑,点蚀全面发生。 相似文献
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石化工业中金属材料的腐蚀与防护(3) 总被引:2,自引:0,他引:2
崔思贤 《石油化工腐蚀与防护》1995,12(2):50-55
3.4.3 孔蚀(点蚀)金属材料与介质接触的表面,局部区域产生向纵深处发展的腐蚀坑,这种腐蚀形态称为孔蚀或点蚀. 相似文献
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采用动电位极化、交流阻抗和电容测量等方法,研究了316L不锈钢在不同浓度的NaCl、NaS·9H2O溶液中的电化学行为以及生成钝化膜的半导体性质。试验研究结果表明:①随着NaCl浓度的增加,316L不锈钢点蚀电位及点蚀孔内溶液电阻下降很快,耐点蚀能力下降。随着NaCl浓度增加,316L不锈钢生成半导体钝化膜困难,钝化膜结构由n、P型转化为P型,钝化膜杂质含量增加,耐点蚀能力下降。②随着NaS·9H2O浓度的增加,316L不锈钢点蚀电位以及点蚀孔内溶液电阻下降很快,耐点蚀能力下降。在不同浓度的NaS·9H2O溶液中,316L不锈钢生成的半导体钝化膜均为n、P型,钝化膜杂质含量随着NaS·9H2。O浓度的增加而增加,耐点蚀能力下降。 相似文献
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采用动电位极化、交流阻抗和电容测量等方法,研究了316L不锈钢在不同浓度的NaCl、NaS·9H2O溶液中的电化学行为以及生成钝化膜的半导体性质。试验研究结果表明:①随着NaCl浓度的增加,316L不锈钢点蚀电位及点蚀孔内溶液电阻下降很快,耐点蚀能力下降。随着NaCl浓度增加,316L不锈钢生成半导体钝化膜困难,钝化膜结构由n、p型转化为p型,钝化膜杂质含量增加,耐点蚀能力下降。②随着NaS·9H2O浓度的增加,316L不锈钢点蚀电位以及点蚀孔内溶液电阻下降很快,耐点蚀能力下降。在不同浓度的NaS·9H2O溶液中,316L不锈钢生成的半导体钝化膜均为n、p型,钝化膜杂质含量随着NaS·9H2O浓度的增加而增加,耐点蚀能力下降。 相似文献
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为了研究304不锈钢的点蚀声发射信号特性,应用小波变换和模态声发射技术对304不锈钢的点蚀声发射信号进行了分析,分析研究结果表明,点蚀信号波形主要是由能量较大的低频段弯曲波和能量较小的高频段扩展波构成的。研究结果对304不锈钢点蚀声发射监测具有一定的实际指导意义。 相似文献
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采用电化学法研究了316L不锈钢在循环水中的点蚀电位(瓯)、蚀孔深度和数目与cl-质量浓度的关系。结果表明,常温下316L不锈钢的Eb总是随着cl-质量浓度的增大而减小,当cl-质量浓度小于900mg/L时,增大cl-质量浓度易导致点蚀敏感,而大于该值时增大cl-质量浓度不会明显增大点蚀倾向;从蚀孔深度和表面蚀孔数目可以看出,随着cl-质量浓度升高,最大蚀孔深度增大,当cl-质量浓度较大时这种增大变缓慢;316L不锈钢在cl-质量浓度小于1150mg,/L时点蚀倾向对cl-质量浓度敏感,在cl-质量浓度大于l150mg/L时点蚀倾向对cl-质量浓度不敏感,其点蚀倾向由大变小的cl-质量浓度阈值为1150mg/L。 相似文献
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PTA装置不锈钢点腐蚀综述 总被引:3,自引:0,他引:3
余存烨 《石油化工腐蚀与防护》2009,26(6):1-7
PTA装置不锈钢设备点腐蚀是最普遍的腐蚀形式,危及安全生产。点腐蚀源自Br^-与Cl^-介绍了典型点蚀案例,并探讨了点蚀原因及防护对策。 相似文献
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采用挂片法和电化学法对影响碳钢在模拟油田污水中点蚀的因素及点蚀机理进行了研究和探讨。在曝氧条件下污水中所含的HCO3^-对碳钢有较强的钝化作用。低浓度的Cl^-能破坏钝化膜而引起点蚀,点蚀电位随Cl^-浓度增加半对数关系下降。SO4^2-、S^2-等对碳钢的点蚀有促进作用。 相似文献
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在高温高压含CO2油气井中,套管腐蚀是相当严重的,CO2腐蚀以点状(坑状)腐蚀为主,腐蚀的形状大多呈球窝形。为此,文章建立CO2点蚀模型,以点蚀后套管的剩余强度为出发点,应用弹塑性有限元方法分析了点蚀套管的抗挤强度、抗内压强度、抗拉强度的变化。同时运用无因次分析和曲线拟合方法,建立了点蚀套管无因次剩余强度与套管点蚀无因次形状参数之间的关系曲线以及拟合曲线。有限元程序的计算结果与试验结果具有良好的一致性。结果表明,点蚀套管强度剩余的百分数并不正比于套管剩余壁厚百分数,剩余强度曲线呈降-稳-降三段式变化。由多腐蚀点干扰分析发现,多腐蚀点同时存在时,应力分布及其大小与单腐蚀点情况相差不大。 相似文献
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《石油化工腐蚀与防护》2017,(5)
采用循环动电位极化法研究了模拟湿式氨法烟气脱硫吸收液环境下SO_4~(2-)对Cl~-引起的304L不锈钢和316L不锈钢点蚀的影响。研究结果表明:随着SO_4~(2-)含量与Cl~-含量的比值升高,点蚀电位升高,点蚀不易发生;在质量分数为20%的(NH_4)_2SO_4溶液中,当Cl~-质量分数低于15 000μg/g时,304L不发生点蚀;Cl~-质量分数低于16 000μg/g时,316L不发生点蚀。从离子竞争吸附的角度对SO_4~(2-)抑制Cl~-点蚀的作用机理进行了分析。在实际湿式氨法烟气脱硫吸收液环境下,Cl~-的质量分数一般控制在15 000μg/g以下,选用304L不锈钢即可满足现场工况要求。 相似文献
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矿山设备具有负荷大、环境恶劣等特点,自磨机齿轮点蚀问题是矿山设备的常见问题之一。本文以某矿业公司自磨机开式齿轮点蚀问题为例,从设备工况、运行环境及供油角度分析了点蚀问题的成因,提出了润滑解决方案;重点介绍了替代润滑油脂的选择及供油系统的改造,为同类故障的解决提供参考。 相似文献
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