交直流带换向器电机电枢绕组展开图(下)

(8)2极13槽电枢绕组展开图(39换向片)1号元件的线端正对槽中心线接入换向器(始槽为基准)电枢槽数 Z_2=13:槽节距 y=1-7;电机极数 2p=2;换向器节距yk=±1:换向片数 K=39:每槽元件 u=3注:有的电枢1号元件偏左2片接入换向器(9)2极15槽电枢绕组展开图(45换向片)     

交直流带换向器电机电枢绕组展开图(上)

1.交流部分(1)2极8槽电枢绕组展开图(24换向片)1号元件线端正对槽中心线接入换向器(始槽为基准)电枢槽数Z2=8;槽节距y=1-4;电机极数2p=2;换向器节距yk=±1;换向片数k=24;每槽元件u=3。(2)2极9槽电枢绕组展开图(27换向片)1号元件线端正对槽中心线接入换向器(始槽为基准)电枢槽数     

单波绕组换向器节距错片对绕组接线形式的影响

直流电机电枢绕组为单波绕组时,在下线中若产生换向器节距错片,对绕组接线形式将有什么影响呢?综合分析表明,换向器节距错片,主要影响绕组的绕行方向(交叉与不交叉)和电枢绕组内部并联路数α_1(单波与复波)。对于极对数 P≠1的单波绕组电机中,则有:1.原单波绕组为交叉式,而错片多跨一片;或原单波绕组为不变叉式,而错片少跨一片,此时α_1与 P 之间的关系为:α_1=P+1 (1)     

换向器电机双叠绕组的设计

对于大功率的交流调速电动机及大电流的直流电机等换向器电机必须采用双叠绕组的设计.本文主要介绍换向器电机各种类型的双叠绕组的均压线的设计方法.特别对乙种均压线的设计要求和条件进行详细论述,也对各种类型的双叠绕组的换向器片间电压进行分析和比较.最后提出对不同要求的换向器电机合理选择双叠绕组类型及其均压线的意见.     

对交流电机电枢绕组谐波感应电热计算公式的修正

所有的电机学教材及有关交流电机的专著 ,都介绍交流电机的相绕组及相绕组电势 ,并给出相绕组电势的计算公式 :EΦ 1 =4 .4 4f W1 Kdp1 Φ1 ( 1 )EΦγ =4 .4 4f W1 KdpγΦγ ( 2 )其中 :EΦ 1 为相绕组基波感应电势 ,EΦγ为 γ次高次谐波感应电势。这两个公式在电机界如此认同 ,是否都完全正确呢 ?首先我们看看由清华大学李发海等编著的《电机学》有关相绕组电势的推导 :电机转子磁极以同步转速 n切割定子 ,一根导条产生的感生电势为 :　　 e=bs LV =∑1 ,3,5…Bδrm LVsin(γωt)电机 p对极 ,极距长为 τ,基频为 f,则V =2 pτ n60…     

绕组元件与换向片的连接方法

单相串励电动机电枢绕组元件与换向片的连接,是设计单相串励电动机电枢绕组的重要部分。因为,不同的连接位置将对电动机的换向火花及转速产生影响。换向火花采用换向极虽可改善换向,但在微电机中因受结构空间的限制,一般并不采用换向极,而是把电刷位置由几何中性线位置向换向器旋转的反方向移过一个角度的方法。通常,电刷结构有活动式及固定式两种,前者优点是可以调节电刷对几何中性线偏移的角度,以获得满意的换向。其缺点是     

上期想想看答案

1．如何判断直流电动机的电枢是单叠绕组还是单波绕组？ （1）180°对称点判断法。方法是用数字式欧姆表测量电枢上相差180°处附近几片换向片间电枢电阻：单叠绕组换向器上相差180°的两片换向片间电阻应最大，180°附近几片换向片中，总能找出电阻最大点：单波绕组换向器上相差180°的换向片间电阻应最小（偶数对磁极）或电阻为中间值（奇数对磁极）。     

家用真空吸尘器用大功率电机的设计及改进

1引　言单相串励电动机设计主要包括:工艺结构尺寸的确定,冲片的磁路及尺寸的设计,换向器电刷的匹配,电枢绕组和激磁绕组的计算,功效性能的设定。在市场经济竞争日益激烈的今天,最终考虑的是产品性价比的指标值。单相串励电动机的性能和使用寿命与换向情况有很大的关系。家用真空吸尘器电机往往转速在3 0 0 0 0r/min左右,而且电机换向是在不同的电流瞬时值下进行,在交流电源的一个周期T1内进行多次换向,使换向周期Tk 极短,往往小于0 .1μs ,这就大大增加了换向元件的感应电势,恶化换向,增加火花。另外,高速使电刷和换向器间的磨损、振动、…     

电枢绕组与换向片间的连接规律

直流微电机和单相串励电动机都带有换向器。这类电机的电枢绕组与换向器间应该如何正确连接,是设计中经常遇到的问题。下面试图就这个问题给出一种统一法则。一、电刷位置的决定在带换向器的交直流微电机中,电枢绕组线圈是鼓型的软线圈,不像中小型电机那样是硬线圈,所以在这种情况下,线头连接比较灵活,原则上电刷可以放在换向器上径向任何位置,为满足“使正负电刷间获得感应电势最大”的原则,可以通过绕组线头对换向片的合理连接方式来实现。但是限于电机结构或为观察火花方便,实际上电刷总是放在几何中心线上或磁极中心线上。二、电枢齿槽与换向片间的相对位置其相对位置可以是电枢槽中心或齿中心对准     

印制绕组电机温升的测试方法

电机的温升关系到电机的长期安全工作寿命及电机的瞬时最大输出功率。普通电机的温升测试 ,常规方法有电阻法、温度计法、预埋法等。本文介绍一种根据印制绕组电机的结构特点而设计的一种温升测试方法 ,称之为电刷预埋测温法。印制绕组电机的电枢与其它驱动微电机的电枢不同 ,是无铁芯呈扁平的圆盘状 ,没有专门的换向器 ,由电枢导条中的一段所替代 ,因此其换向片数与电枢导条数相等。电机产生温升的主要原因 ,是由流过电枢导体 (导条 )和电刷的工作电流所产生的损耗 ,即直接负载损耗。但导体与导条有所不同 ,导体表面覆盖着绝缘层 ,而导条却…     

不对称双叠异槽绕组直流电机换向片间电压抑制

不对称双叠异槽绕组直流电机换向片间电压中除基波电压外,还含有丰富的谐波电压,过高的换向片间电压会使片间的气隙击穿而产生电位差火花,容易与电刷下的换向火花汇合在一起扩展成环火,造成严重后果.为了控制电位差火花,避免电机在运行时出现换向火花偏大的问题,有必要对换向片间电压开展研究.依据双叠绕组理论,采用复域内电压向量相叠加的方法,研究了换向片间电压,并给出了精确的计算表达式,结合直流电机二维有限元磁场分析计算,计算出了空载和负载下换向片间电压,提出了换向片间电压抑制措施.计算结果表明,电枢电压相等时,采用主极偏心气隙和电枢斜1倍槽距的措施,可抑制换向片间电压.     

三相不对称绕组的应用

0 引言 在防爆电机的绕组设计中,三相对称是电机绕组设计的基本条件,即每极每相槽数q=Z/6p=N/D中,D不是3或3的倍数.当q=Z/6p=N/D中的分母D是3或3的倍数时,就不可能获得对称的三相绕组.在正常的电机设计中,一般尽量避免使用.但为了节省模具,在使用现有工装的条件下,经过计算分析后可以使用.下面以两个实例加以说明.     

交流换向器电动机几何中性线的确定

在微型交流换向器电动机的设计中,准确确定其几何中性线位置是很重要的。因为在微型交流换向器电动机中,为改善其换向性能,将电刷逆转向偏离几何中性线1～2片换向片,这时电枢绕组产生具有去磁作用的直轴电枢反应磁势。这个磁势一般占定子绕组总激磁安匝的10～30％。所以准确确定几何中性线位置对改善换向、准确计算电枢反应磁势、提高电机设计精度很有意义。本文介绍如何确定微型交流换向器电动机几何中性线位置,并阐明其理由。在电机学教材及其它有关资料中,都对换向器电机的几何中性线有如下定义,当元件轴线与主极轴线重合时,该元件所接两换     

三相无刷直流电动机分数槽集中绕组槽极数组合规律研究(连载之一)

分数槽集中绕组在无刷直流电动机应用日渐广泛。研究无刷直流电动机分数槽绕组的相数m、槽数Z、极对数p等设计参数之间的相互关系和约束条件,着重分析三相无刷直流电动机分数槽集中绕组槽极数Z/p组合规律,给出符合分数槽集中绕组条件的Z/p组合选择表。过去关于分数槽集中绕组文献多只提及表示为Z0=2、p0±1和Z0=2、p0±2的组合,文中给出更多的槽极数组合;同时引入了单元电机和虚拟电机概念,讨论了分数槽绕组和整数槽绕组的绕组分布系数对应关系等问题,可供设计者参考。     

吸尘器电动机电枢绕组检修中的绕制

引　言吸尘器电动机一般采用单相串激电动机 ,其结构如图 1所示 ,定子上的激磁绕组和转子上的电枢绕组通过电刷和换向器串联后接电源。电枢绕组由于工作在高转速、电流频繁换向的条件下 ,因此故障率高 ,并对检修质量提出了高的要求。2　电枢绕组的绕制方法吸尘器电动机电枢绕组采用单叠绕组 ,但在生产实践中依绕制方法分为叠绕式和对绕式 2种。依电枢铁心是单数槽还是双数槽的不同 ,有单数槽绕组和双数槽绕组之分。另依换向器的换向片数与电枢铁心槽数的倍数不同 ,又分为单线绕组、双绕并绕绕组和 3线并绕绕组。图 1　吸尘器电动机结构单叠…     

环形绕组无刷直流电机负载换向的解析模型

环形绕组无刷直流(CWBLDC)电机是一种具有梯形波反电动势的多相永磁电机,相应的换向驱动电路可实现相电流的换向。由于该电机采用梯形波反电动势,铁心材料的利用更加充分,能获得高于永磁同步电机(PMSM)的转矩密度;另一方面,采用极、槽数优化设计的分数槽绕组,能够有效抑制电机的转矩脉动,使其接近永磁同步电机的水平。良好的换向性能是该电机得以应用的前提,本文提出一种负载换向方法,其利用负载本身的电压即电机反电动势来改变相电流的方向,能够实现功率开关的零电流关断。以一台2极12槽环形绕组无刷直流电机为对象,详细分析了负载换向的过程,建立了换向过程的解析模型,讨论了换向提前角的确定方法。采用场路耦合仿真分析了该电机的换向过程,验证了解析模型的准确性,最后由原理样机试验验证了负载换向原理的可行性。     

浅析异步电动机绕组损坏原因及处理方法

1　引言生产上使用的三相异步电动机,经统计在运行中的故障属绕组烧坏的电气故障约占85%,机构及其他故障约占15%,绕组烧坏的原因多为缺相运行或过载运行、绕组接地及绕组相间或匝间短路;其次是定、转子摩擦,断条等机械方面的原因。现在,我们着重从电气角度分析电机绕组烧损的故障原因,并提出相应的处理方法。2　缺相运行2.1　故障现象(1)电机不能起动,即使空载能起动,转速慢慢上升,有嗡嗡声。(2)电机冒烟发热,并伴有烧焦味。2.2　检查结果拆下电机端盖,可看到绕组端部有1/3或2/3的极相绕组或焦或变成深棕色。2.3　故障原因及处理方法(1)电动…     

直流电机波绕组设计中的有关问题

本文给出了单、双波绕组极对数p、支路对数a、槽片数u和槽数Z间的设计原则。并且对具有死线圈和人工跨接线的单波绕组及双波绕组的均压线进行工程论述。     

三迭绕组直流电机中的脉振电势

文中根据三迭绕组元件导体在磁场中的实际位置,求出换向片间电压和脉振电势;分析了减少脉振电势的途径和方法。用解析法导出Z/P=奇数,y_1=uq±3a (a=0,1,2,3……)时,v≈2/3q的脉振电势能基本得到消除;应该避免z/p=偶数,y_1=uq±3a的情况。还对所形成的近似三相系统作了一些分析。     

从三相交流绕组烧损的症状判断其故障

电机绕组端部的 1/ 3或 2 / 3的极相绕组烧黑或稍变为深棕色 ,其余的一相或两相绕组完好无损或稍微烤焦。这是电机单相运行留下的症状。造成电机单相运行的主要原因有 :(1)线路接头或电机引线联接不牢 ,如保险丝螺钉未拧紧 ,或者拧得过紧将保险丝挤断 ;(2 )保险丝与两端固定接点接触不良 ;(3)电动机引线端头没有将绝缘层彻底刮除或没有焊牢等。在线圈的端部 ,有几匝、一卷或一极相绕组烧焦 ,而短路部分以外的本相或其它二相线圈较好 ,或稍微有些烧焦 ,这是由匝间短路引起的烧损症状。造成匝间短路的主要原因是 :(ａ)导线本身绝缘受损或线圈…