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Cu-Ni-Ti合金钎料对Si_3N_4陶瓷的润湿与连接 总被引:2,自引:0,他引:2
采用座滴法研究了C4-Ni-(27—56)Ti合金(原子分数,%,下刚在Si3N4陶瓷上的润湿行为选用真空熔炼合金Cu38Ni30Ti32和Cu34Ni27Ti39作为钎料时,获得的Si3N/Si3N4接头的强度不理想在降低钎料含Ti量的同时适当降低含Ni量,重新设计了两种Cu-Ni-Ti(Si,B)合金钎料,并采用膏状形式改善针料成分的均匀性,在1353K,10min的针焊条件下获得的Si3N4/Si3N4接头最高三点弯曲强度分别提高至338.8和2069MPa,并对Si3N4/Si3N。接头的界面反应进行了分析 相似文献
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采用座滴法研究了Cu-Ni-(27-56)Ti合金(原子分数,%,下同)在Si3N4陶瓷上的润湿行为。选用真空熔炼合金Cu38Ni30Ti32和Cu34Ni27Ti39作为钎料时,获得的Si3N4/Si3N4接头的强度不理想。 相似文献
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Si3N4—钢铁针接用银—铜—钛钎料及其钎接工艺 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了合金Ag-Cu-Ti钎料成分对Si3N4浸润性及针接温度对该钎料钎接Si3N4-钢铁的钎接强度的强度。用该工艺进行了Si3N4发热体与金属外套的钎接。经综合测试可知满足Si3N4电热塞技术要求。 相似文献
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Si3N4/Ti/Ni/Ti/Si3N4部分瞬间液相连接接头的强度与断裂 总被引:7,自引:0,他引:7
在温度为1273-1423K,时间为0.9-7.2ks和0.1MPa压应力的条件下进行了Si3N4/Ti/Ni/Ti/Si3N4的部分瞬间液相连接,结合SEM,EDS和XRD测试结果,分析了连接温度和时间对接头常温四点弯曲强度和断裂方式的影响。通过用反应层厚度来表征界面强度,用σ^Resθmax来评价近界面陶瓷断裂,用σResθ-0来评价界面断裂,建立了界面强度、陶瓷强度和残余应力与接头强度和三种 相似文献
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SiC陶瓷与TC4钛合金反应钎焊的研究 总被引:5,自引:0,他引:5
采用Cu箔对常压烧结的SiC陶瓷与TC4钛合金进行了接触反应钎焊,并对接头的微观组织,形成机理和室温强度进行了研究。结果表明,利用Cu箔可以在低于其熔点的温度实现SiC与TC4钛合金的连接。接头界面具有明显的层状结构,即由Ti-Cu-Si合金层,Ti-Cu合金层和富Ti的Ti-Cu-Al合金层组成。在1273K的条件下连续5min,接头室温关照切达到186MPa。 相似文献
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镍基非晶态合金材料真空钎焊特性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了非晶态Ni(80-x)Cr10B2.5Si4,5Fe3Cux合金钎料真空钎焊1Cr18Ni9Ti的钎焊特性,并对铜的影响进行了探讨。结果表明,非晶态合金钎料钎焊性能优于晶态合金钎料,铜的适量添加有利于提高钎焊接头的综合性能。 相似文献
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Ni—P—Si3N4化学复合镀层的组织结构分析 总被引:3,自引:0,他引:3
分析了Ni-P-Si3N4合金镀态时的组织结构及热处理对镀层结构的影响。结果表明:镀态结构为非晶态;400℃1h热处理,生成了稳定相Ni及Ni3P。 相似文献
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Si_3N_4/Ti/Ni/Ti/Si_3N_4部分瞬间液相连接接头的强度与断裂 总被引:2,自引:0,他引:2
在温度为1273 ~1423 K、时间为0 .9 ~7 .2 ks 和0 .1 MPa 压应力的条件下进行了Si3N4/Ti/Ni/Ti/Si3N4 的部分瞬间液相连接, 结合SEM, EDS 和XRD 测试结果, 分析了连接温度和时间对接头常温四点弯曲强度和断裂方式的影响。通过用反应层厚度来表征界面强度, 用σResθmax 来评价近界面陶瓷断裂, 用σResθ= 0 来评价界面断裂, 建立了界面强度、陶瓷强度和残余应力与接头强度和三种断裂类型的关系模型。 相似文献
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残余热应力对Si3N4/金属钎焊接头性能的影响 总被引:4,自引:1,他引:4
熊柏青 《中国有色金属学报》1998,8(2):210-213
利用X射线衍射微区应力测定及剪切断裂实验方法研究了Si3N4/金属钎焊接头中的残余热应力分布,分析和讨论了残余热应力对接头断裂形式及强度的影响。结果表明,在Si3N4/金属钎焊接头中由于残余热应力的作用,使断裂常常发生在Si3N4一侧。本实验通过选用热膨胀系数与Si3N4相近的金属进行钎焊,结果可以有效地降低接头中的残余热应力,提高接头强度。另外,钎焊界面上Cu应力缓解层的加入也有利于使接头中残余热应力进一步降低。 相似文献
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研究稀土铈对Ni-P-Si3N4化学复合镀工艺操作性能及镀层性能的影响,发现在Ni-P-Si3N4化学复合镀镀液中加入少量稀土铈能有效地提高镀速及镀液稳定性,并可以提高镀层中SiN的共沉积量,增加镀层硬度,但镀层耐蚀性有所下降,镀层结构分析发现镀层由非晶态向微晶态转变。 相似文献
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Ti—6Al—4V合金激光表面合金化制备Ti5Si3/Ti耐磨复合材 … 总被引:12,自引:0,他引:12
利用预涂Si粉对Ti-6Al-4V合金进行激光表面合金化,制得以初和及共晶金属间化合物Ti5Si3为增强相的快速凝固“原位”耐磨磨复合材料表面改性层,研究了激光表面合金化Ti5Si3/β-Ti耐磨复合材料表面改性层的显微组织及其在干滑动磨损及二体磨料磨损条件下的耐磨性能。结果表明:利用Si粉对Ti-6Al-4V合金进行激光表面合金化处理后,合金层硬度及耐磨性大幅度提高。 相似文献
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SiC陶瓷与TiAl合金的真空钎焊 总被引:1,自引:0,他引:1
采用Ag-Cu-Ti钎料对常压烧结的SiC陶瓷与TiAl金属间化合物进行了真空钎焊,并对接头的微观组织和室温强度进行了研究。结果表明,利用Ag-Cu-Ti钎料可以实现SiC与TiAl的连接;接头界面具有明显的层状结构,即由Ti-Si合金层、富Cu相与富Ag相的双相层和Ti-Al-Cu合金层组成;在1173K和10min的钎焊条件下,接头室温剪切强度达互173MPa。 相似文献
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晶须增强Al—8.5Fe—1.3V—1.7Si复合材料及晶须增强效果的评价 总被引:8,自引:0,他引:8
采用粉末冶金法在较高的温度下制备了Sic,Si3N4和Al18B4O33晶须增强Al-8.5Fe-1.3V-1.7Si耐热铝合金复合材料,由于采用不含Mg的基体避免了Al18B4O33晶须界面上出现界面反应和Si3N4,SiC晶须界面上出现的办生成,所以所有晶须界面都是清洁的。加入晶须可以明显提高材料的强度和模量,三种晶贩增强效果依次为SiC,Si3N4和Al18B4O33。这类复合材料的强度随温 相似文献
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钛的电阻钎焊技术研究 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了Ti-24Al-11Nb-2Si和Ti-24Al-11Nb-5Si金属间化合物合金的热轧组织与性能,结果发现:随着变形量的增加,两种合金第二相Ti5Si3变得细小且趋向于均匀分布。变形量越大,合金的室温四点弯曲程度越大,含Ti5Si3较多的Ti-24Al-11Nb-5Si合金的弯曲强度较高。两种合金的室温弯曲断口形貌均为准解理形式,两相界面结合较强。高温拉伸试验表明:随变形量的增大,Ti-24Al-11Nb-2Si合金的拉伸强度和塑性都增加。Ti-24Al-11Nb-5Si合金由于变形量较大和较高的强化相体积含量,拉伸强度明显较Ti-24Al-11Nb-2Si合金的为高,但塑性却大为降低 相似文献
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亚共晶Al-Si合金的细化处理 总被引:6,自引:0,他引:6
比较了Al-3%Ti-3%B,Al-5%Ti-1%B中间合金对亚共晶Al-Si合金的晶粒细化效果。结果表明,Al-3%Ti-3%B中间合金的细化作用明显优于Al-5%Ti-1%B。主要是Al-5%Ti-1%B中间合金加入熔体中,过量的Ti在TiB2/熔体界面形成三元铝化物,通过包晶反应成为α-Al的异质晶核,但包晶反应温度的急剧下降是导致晶粒细化能力下降的直接原因;而Al-3%Ti-3%B中间合金加入熔体中,过量的B在TiB2/熔体界面形成富B层,在冷却过程中,将发生共晶反应,生成大量的α-Al晶核,达到细化目的。 相似文献
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采用粉末冶金法在较高的温度下制备了SiC,Si_3N_4和Al_(18)B_4O_(33)晶须增强Al-8.5Fe-1.3V-1.7Si耐热铝合金复合材料,山于采用不含Mg的基体避免了Al_(18)B_4O_(33)晶须界面上出现界面反应和Si_3N_4,SiC晶须界面上出现的界面生成物,所以所有晶须界面都是清洁的.加入晶须可以明显提高材料的强度和模量,三种晶须的增强效果依次为SiC,Si_3N_4和Al_(18)B_4O_(33).这类复合材料的强度随温度的升高呈线性下降,其使用温度可比SiC_w/2024Al复合材料提高50-100℃ 相似文献