官能化聚烯烃弹性体增韧PBT

对马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)和乙烯-丙烯酸甲酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物(E-MA-GMA)增韧聚对苯二甲酸丁二酯(PBT)进行了研究。结果表明,与POE-g-MAH相比较,E-MA-GMA与 PBT之间有更强的界面相互作用,在PBT基体中有更加细微的分散,而且E-MA-GMA的粒子间距明显小于POE- g-MAH,致使PBT/E-MA-GMA共混体系在较低弹性体含量下出现脆/韧转变。     

ABS-g-GMA增韧聚对苯二甲酸丁二醇酯的研究

用甲基丙烯酸环氧丙酯（（MA）接枝的丙烯腈／丁二烯／苯乙烯（ABs）接枝共聚物（ABS-g-GMA）改善聚对苯二甲酸丁二醇酯（PBT）的缺口冲击韧性。动态力学分析、差示扫描量热分析以及流变性能测试结果表明，GMA引入到ABS中，随GMA含量的增加，PBT与ABS的玻璃化转变温度相互靠近，PBT的熔点降低，共混体系的扭矩、温度提高，这些结果表明GMA提高了PBT与ABS之间的相容性；增容反应导致ABS在PBT基体中均匀、稳定分散，有利于共混物性能的改善；交联反应导致交联聚集网状结构的生成，使共混物性能变差。冲击强度结果表明，1％（质量含量。下同）GMA含量就可以导致PBT／ABS-g-GMA共混物冲击韧性显著改善，当ABS-g-GMA1含量为30％时，共混物冲击强度高达850J／m。     

复合引发GMA熔融接枝POE及其增韧PBT的研究

采用双螺杆加工过程中的机械力引发同时添加引发剂的双重引发方法,研究了引发剂的用量、螺杆转速和接枝反应温度对甲基丙烯酸缩水甘油酯（GMA）接枝乙烯-辛烯共聚弹性体（POE）产物的接枝率、熔融指数的影响。对于单纯采用引发剂引发方法和引发剂与机械力双重引发方法所得接枝产物增韧聚对苯二甲酸丁二醇酯（PBT）的效果也进行了比较。后者在接枝物含量为30％时,可使PBT／POE—g—GMA共混材料的缺口冲击强度达到原未改性材料的22倍左右。     

PBT/E-MA-GMA/碳酸钙复合材料的结构与性能研究

采用2种粒径CaCO3分别与乙烯-丙烯酸甲酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物(E-MA-GMA)弹性体并用,制备了PBT/E-MA-GMA/CaCO3复合材料。扫描电镜分析发现纳米CaCO3自身易形成团聚粒子,且有许多E-MA-GMA包覆在纳米CaCO3团聚粒子表面,分散不好。而微米CaCO3与E-MA-GMA倾向于单独分散,分散相尺寸较小。力学性能测试表明,E-MA-GMA与适量微米CaCO3并用具有协同增韧作用。当E-MA-GMA质量分数为10%时,复合材料的缺口冲击强度在微米CaCO3质量分数达到10%左右,出现最大值为46.5kJ/m2,其冲击韧性值接近PBT/E-MA-GMA(质量比85∶15)共混物的冲击韧性值53.9kJ/m2,而大大高于PBT/E-MA-GMA(质量比90∶10)共混物的缺口冲击韧性值18.8kJ/m2。     

排插用高抗冲阻燃PC/PBT合金的制备与性能

采用熔融共混法制备了聚碳酸酯/聚对苯二甲酸丁二醇酯(PC/PBT)合金。在阻燃剂、成核剂等添加量一定的条件下,研究了马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH),丁二烯-苯乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物(MBS),乙烯-丙烯酸甲酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物(E-MA-GMA)3种增韧剂及其含量以及基体树脂中PC/PBT不同配比对PC/PBT合金阻燃性能、耐热性能以及力学性能的影响。结果表明:3种增韧剂中, E-MA-GMA对PC/PBT合金的增韧效果最为优异,当E-MA-GMA质量分数为10.0%, PC/PBT为30/70时,材料的综合性能最佳,能够满足排插材料的行业标准;随着PC含量的增加,PC/PBT合金的力学性能和阻燃性能得到提高,但是PC含量过多时,PC/PBT合金的耐热性能会下降,无法通过球压测试。     

乙烯-丙烯酸甲酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物增韧PBT的研究

采用自制的不同接枝率的乙烯丙烯酸甲酯甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物(E MA GMA)增韧剂以及国外商业化增韧剂对聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)进行增韧研究,将不同增韧剂与纯PBT树脂进行共混改性,研究了增韧改性PBT的缺口冲击强度、拉伸断裂伸长率和熔体流动速率等性能。结果表明,当自制增韧剂的接枝率为1.96 %,用量为15 %时增韧效果最好,材料的缺口冲击强度增加65 %,断裂伸长率增加30.6 %。     

PLA／LLDPE共混体系反应性增容研究

在聚乳酸(PLA)中加入线性低密度聚乙烯(LLDPE)进行增韧,并通过相容剂LLDPE接枝甲基丙烯酸缩水甘油酯-苯乙烯共聚物[LLDPE-g-(GMA-co-St)]和弹性体乙烯-甲基丙烯酸-甲基丙烯酸缩水甘油酯(E-MA-GMA)增容PLA和LLDPE.用红外光谱、动态流变和SEM对共混物进行了表征,测试了共混物的力学性能.结果表明,LLDPE-g-(GMA-co-St)和E-MA-GMA的加入都能明显提高PLA/LLDPE的冲击韧性,起到了反应性增容的作用,使共混体系的分散相尺寸明显减小,分布均匀,共混物的动态损耗模量G"增加.与LLDPE-g-(GMA-co-St)相比,加入E-MA-GMA的共混物中分散相粒径更加细微.     

马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物对聚对苯二甲酸丁二醇酯的增韧作用

研究了马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE—g—MAH)和POE—g—MAH／聚丙烯(PP)共混物对聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)的增韧作用。结果表明,POE—g—MAH／PP共混物对PBT的增韧效果优于POE—g—MAH的,POE—g—MAH和PP并用具有显著的协同增韧作用。扫描电镜照片表明,POE—g-MAH／PP共混物增韧PBT具有软壳-硬核结构。     

相容剂对PP/PA6复合材料力学性能的影响

研究了2种相容荆PP—g-MAH（马来酸酐接枝聚丙烯）、POE—g—MAH（马来酸酐接枝乙烯辛烯共聚物）对PP／PA6（聚丙烯／聚酰胺6）共混体系力学性能的影响。研究结果表明，2种相容荆的加入都使PP／PA6体系的相容性增加，但PP—g—MAH的加入主要表现为增强效果，而POE-g-MAH的加入主要表现为增韧效果。     

PBT/E-MA-GMA/CaCO3复合材料的制备与性能

采用乙烯-丙烯酸甲酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯三元接枝共聚物（E-MA-GMA）与CaCO3并用对聚对苯二甲酸丁二酯（PBT）进行增韧改性。探讨了制备方法、CaCO3粒径及E-MA-GMA与微米CaCO3配比对复合材料形态及力学性能的影响。结果表明,采用直接添加方式时,复合材料具有较好的冲击韧性和拉伸强度;E-MA-GMA与微米CaCO3以直接添加方式制备的复合材料中几乎没有包覆结构颗粒,而E-MA-GMA与纳米CaCO3无论采用直接添加或包覆添加方式都易形成包覆结构颗粒;采用直接添加方式时,E-MA-GMA与适量微米CaCO3并用具有显著的协同增韧作用。     

PBT/PC/E-MA-GMA三元共混体系的力学性能与亚微相态

将乙烯-丙烯酸甲酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯(E-MA-GMA)三元共聚物与聚碳酸酯(PC)增韧聚对苯二甲酸丁二酯(PBT),研究了其力学性能、亚微相态和强韧化机制。结果表明,当m(PBT)／m(PC)为50:50,三元共混体系在w(E-MA-GMA)为10％时,缺口冲击强度达93 kJ／m2,同时拉伸强度达到54 MPa。扫描电子显微镜观察发现,E- MA-GMA作为柔性界面层,起到反应性增容作用,使PC分散相的相畴尺寸变小。PC相特有的相形态以及柔性界面层的存在是三元共混体系强韧化的主要机制。     

球磨法制备POE-g-MAH/OMMT增韧母粒及其对PA6增韧改性

通过球磨法制备马来酸酐接枝(乙烯-辛烯)共聚物(POE-g-MAH)／有机化蒙脱土(OMMT)增韧母粒,并将其用于尼龙(PA)6的增韧改性.结果表明,球磨法制备的POE-g-MAH/OMMT增韧母粒尺寸比较均匀,有少量POE-g-MAH进入OM MT片层之间,导致OMMT片层间距有所增加.POE-g-MAH/OMMT增...     

聚烯烃弹性体增韧改性聚碳酸酯的研究

用四种聚烯烃弹性体对聚碳酸酯（PC）进行了增韧改性。探讨了不同种类和用量的增韧剂对聚合物共混物力学性能的影响。结果表明，EVA的加入使共混物韧性改善最明显，当其用量为15％时，材料的缺口冲击强度提高至38．7kJ／m^2，为纯PC的25倍，但材料的拉伸强度急剧下降。POE—g—MAH对PC的增韧效果仅次于EVA，但共混物的拉伸强度降低程度比EVA小，且共混物的断裂伸长率提高很多。其它两种共混体系PC／EAA、PC／LLDPE-g—MAH的性能介于EVA和POE—g—MAH之间。综合考虑材料的各种机械性能，添加20％的POE—g—MAH的PC共混物的性能较佳。     

聚烯烃弹性体对剑麻纤维增强聚丙烯复合材料性能的影响

为提高剑麻(SF)增强聚丙烯(PP)复合材料的韧性,分别采取乙烯-辛烯共聚物(POE)和马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)二种弹性体对其进行增韧改性;研究了弹性体和纤维用量的变化对SF/PP/弹性体三元复合体系力学性能的影响及其内在原因。结果表明:POE和POE-g-MAH对剑麻增强聚丙烯复合材料均有良好的增韧效果;仅从增韧效果而言,在弹性体用量较低阶段POE优于POE-g-MAH,但当弹性体增至30%以后,POE-g-MAH则好于POE;在拉伸强度、拉伸模量、弯曲强度及弯曲模量方面,POE-g-MAH均比POE效果更好。     

TPU增韧改性PBT的研究

分别采用醚型和酯型热塑性聚氨酯(TPU)对聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)进行增韧改性，并对共混物的性能、形态结构及流变性能进行了研究。结果表明：醚型TPU对PBT有较好的增韧效果，共混物有明显的两相，PBT为连续相，TPU为分散相，当m(PBT)／m(TPU)=100／75时，拉伸屈服强度可达41．7MPa，缺口冲击强度326 J／m，是纯PBT的两倍，断裂伸长率330％；醚型TPU对PBT共混物的表观粘度有较大的影响，当m(PBT)／m(TPU)=100／50时．共混物表观粘度只有纯PBT的20％。     

ABS/PBT合金增韧改性研究

研究了增韧剂SWR-2B、SWR-7C对(丙烯腈/丁二烯/苯乙烯)共聚物/聚对苯二甲酸丁二酯(ABS/PBT)(70/30)合金力学性能、形态结构及熔体流动性能的影响。结果表明,随着SWR-2B或SWR-7C含量的增加,合金的缺口冲击强度和断裂伸长率提高,拉伸强度和弯曲强度在增韧剂用量为5份时最高;SWR-7C和SWR-2B混合使用具有协同效应,可使合金的缺口冲击强度比单独使用时提高14%~21%;分别加入SWR-2B、SWR-7C或将两者混合使用均会使ABS/PBT合金的熔体流动速率降低。     

新型增韧剂在尼龙6上的应用

比较了增韧剂I-NY与橡胶类、聚烯烃类增韧剂对尼龙6性能的影响。结果表明，随着增韧剂I-NY用量的增加，尼龙6的缺口冲击强度显著提高，当其质量分数为15％时，缺口冲击强度为28kJ／m^2，是纯尼龙6的10倍；且在改善冲击强度的同时，材料的弯曲和拉伸强度下降较少，是一种比较理想的尼龙增韧剂。     

PA66/POE/POE-g-MAH的分散相形态与力学性能研究

以(乙烯/辛烯)共聚物(POE)和马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)并用,制备了尼龙(PA)66/POE/POE-g-MAH合金,研究了POE-g-MAH用量对合金形态结构、力学性能的影响.结果表明,随着POE-g-MAH含量的增加,PA66/POE/POE-g-MAH合金的形态结构得到明显改善,弹性体分散相粒径细化且分布均匀,冲击强度显著提高;分散相粒径越小,粒径分布越均匀,POE-g-MAH较好增韧PA66的粒径范围是0.1～0.3μm;弹性体含量一定时,合金的缺口冲击强度随弹性体的细化而增大,但拉伸屈服强度和拉伸弹性模量不受影响.