非平衡态原始组织渗扩氮亚温淬火

研究了非平衡原始组织及亚温淬火温度对渗扩氮后的３０ＣｒＭｎＳｉＡ钢的显微硬度分布曲线的影响规律。分析了非平衡态原始组织渗扩氮时亚温淬火温度对含氮针状双相组织αａ＋γａ分布的影响，氮浓度分布曲线与渗扩氮规律相符。     

工业纯铁渗扩氮淬火研究

研究了渗扩氮淬火对工业纯铁的显微硬度分布曲线，氮浓度分布曲线和Ｘ射线衍射图相的影响；观察了工业纯铁含氮马氏体的形态和亚结构。     

水溶性聚合物淬火剂在碳氮共渗件淬火中的使用

评估了水、10%的水溶性聚合物溶液以及常规淬火油对碳氮共渗件的淬火性能,并比较了经各种介质冷却后的淬火态和调质态的显微组织.淬硬层中的典型组织为气体碳氮共渗产物（碳氮化合物）-马氏体-残留奥氏体,心部组织为马氏体-残留奥氏体或贝氏体-残留奥氏体.通过研究残留奥氏体和氮碳化合物的含量对硬度、耐磨性和冲击强度的影响,表明使用10%的水性聚（亚烷基）二醇淬火液淬火时的效果最佳.     

30CrMnSiA钢渗扩氮亚温淬火规律的研究

３０ＣｒＭｎＳｉＡ钢渗扩氮亚温淬火规律的研究徐维，王莎莎，徐凡娴，王传雅（大连铁道学院）１前言渗扩氮常规淬火可使钢铁工件具有较高的硬度、疲劳极限、耐磨性和耐蚀性￣［１－７］，但不能使心部强韧化。渗扩氮高温淬火可获得较深的岂氮扩散层而且可使渗层组织显著...     

冷模具钢渗扩氮复合强韧化研究

研究了渗扩氮等温淬火对Ｃｒ７Ｍｏ３Ｖ２Ｓｉ和Ｃｒ１２ＭｏＶ钢、渗扩氮冷待淬火对６０Ｓｉ２Ｍｎ钢的显微组织分布、显微硬度梯度曲线的影响。结果表明，Ｃｒ７Ｍｏ３Ｖ２Ｓｉ和Ｃｒ１２ＭｏＶ钢制冷模具经渗扩氮等温淬火复合强韧化及６０Ｓｉ２Ｍｎ钢冷模具经渗扩氮冷待淬火复合强韧化处理后的使用寿命显著提高。     

45钢淬火与氮碳共渗复合处理工艺

对45铜进行了淬火与氯碳共渗复合处理工艺试验和传统的氮碳共渗处理,分析了经两种工艺处理后45铜的显微组织及显微硬度。结果表明,45铜经淬火与氮碳共渗复合处理可获得更深的渗层及更好的渗层硬度分布,从而进一步提高了零件的耐磨、耐蚀性及疲劳强度、     

含0／5%C,1%Cr碳氮共渗钢的激光淬火

本文研究了５０ＣｒＶ４钢的碳氮共渗和激光加热淬火复合处理。在５７０℃经４或８小时碳氮共渗前进行正火或调质预先处理，获得了表面和截面的显微组织，表面层形貌，碳氮氧的浓度梯度和硬度一深度图。试说明激光淬火功率，扫描速度和离焦量与取得的显微组织及硬度分布之间的关系。     

低碳钢气体氮碳共渗及后续淬火研究

目的 减少传统氮碳共渗及后续淬火形成的马氏体层中大量孔洞及其性能差的缺陷,寻求优化的工艺参数,在低碳钢表面获得少孔、高强、高韧的强化层。方法 采用X射线衍射、扫描电镜、透射电镜及显微硬度计对不同工艺参数条件下制备的强化层的微观组织结构和性能进行表征。结果 氮碳共渗化合物层经850 ℃加热油淬后转变成多孔马氏体,降低淬火温度、缩短共渗时间、减少共渗气氛中的NH3流量、增加CO流量均可减少淬火试样表面孔洞的数量。经680 ℃加热淬火后,氮碳共渗化合物层转变成马氏体加残余奥氏体的复相强化层,这种复相强化层的硬度可达到1000HV,且具有很好的韧性。经过120 ℃低温回火后,复相强化层仍保持高硬度和良好韧性。相对于增加CO流量而言,降低NH3流量不仅能减少表面的孔洞,也可保持680 ℃淬火强化层的高硬度和良好韧性,同时也可缩短氮碳共渗时间,节约成本。结论 优化的氮碳共渗淬火工艺能获得由马氏体和奥氏体组成的复相强化层,并显著减少表面孔洞。强化层中广泛分布的奥氏体能显著改善复相强化层的韧性。因此,复相强化层具有高强高韧且少孔的优点。     

提高渗碳淬火和氮碳共渗件质量的途径

分析了气体渗碳淬火件渗层中非马氏体组织的控制,从气源选择,渗碳机制,天然气质量及其净化,甲醇、氮气和液氨的质量控制,淬火冷却及回火,毛坯的预备热处理等方面论述了提高渗碳淬火件质量的措施,简述了氮碳共渗质量的控制和金相检验方法。     

含0.5%C、1%Cr碳氮共渗钢的激光淬火

本文研究了50CrV4钢的碳氮共渗和激光加热淬火复合热处理。在570℃经4或8小时碳氮共渗前进行正火或调质预先处理,获得了表面和截面的显微组织、表面层形貌、碳氮氧的浓度梯度和硬度一深度图。试说明激光淬火功率、扫描速度和离焦量与取得的显微组织及硬度分布之间的关系。当化合物区刚刚或几乎全部发生转变;出现的每一孔隙都还没有凝结成更大的洞穴;在细小的马氏体与在表面附近的残余奥氏体相连时;当细小的板条马氏体出现在扩散层;当碳、氮浓度在化合物区低,但在比化合物层宽的扩散层区域高时,这些条件方会产生最佳的淬火效果。这种复合热处理可很好地用于工业生产。     

T10钢低温盐浴渗铬直接淬火回火工艺的研究

研究了Ｔ１０钢在低温盐浴渗铬后直接淬火并回火工艺。结果表明,低温盐浴渗铬后进行直接淬火回火的Ｔ１０钢,表面硬度高,渗层和基体的硬度过渡较平滑,且渗后存在比较厚的扩散层。     

Redistribution of C and N Atoms in High Nitrogen Martensitic Stainless Steel During Cryogenic Treatment

The redistribution of C and N atoms during cryogenic treatment is crucial for the microstructure evolution and properties of high nitrogen martensitic steel. Here, the distinct redistribution behavior of C and N atoms in a martensitic stainless steel with 0.3 wt% C and 0.5 wt% N after cryogenic treatment were investigated by the atom probe tomography. Carbon clusters begin to form after cryogenic treatment at - 60 °C and gradually increase with the decrease of cryogenic treatment temperature. While Mo-N and Cr-N pairs are homogeneously distributed in the matrix even after cryogenic treatment at -120 °C, and then form enrichment phenomenon when the cryogenic temperature is deeply lowered to - 190 °C. It is found that the distinct redistributions of C and N atoms are associated with the different interaction energy between substitutional atoms and them. The stronger interaction between Cr, Mo atoms and N delays the segregation of N during the cryogenic treatment. Finally, the mechanical properties results confirmed that the deep lower cryogenic treatment is a promising method to improve the hardness and strength in the high nitrogen martensitic stainless steel.     

淬火温度对Fe-B-C铸造合金显微组织和硬度的影响

在水冷淬火条件下,研究了淬火温度对含0.4%C和2.0%B的Fe-B-C铸造合金显微组织和宏观硬度的影响。结果表明,Fe-B-C铸造合金在淬火加热过程中发生奥氏体化。淬火温度低于900℃时,Fe-B-C铸造合金淬火组织由马氏体和少量珠光体组成。超过1050℃后,淬火组织粗大,且出现低硬度奥氏体。Fe-B-C铸造合金在900~1050℃淬火后,都可获得马氏体+硼化物组成的复合组织,硬度大于55 HRC。用这种材料制造的破碎机锤头,使用寿命达到高锰钢的2~3倍。     

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 研究了890~1040 ℃加热淬火对超高强度钢未溶碳化物及力学性能的影响。结果表明：淬火加热温度上升到约1010 ℃,其奥氏体晶粒的长大还没有使板条马氏体束尺寸增加到明显降低钢的强度和韧性时,未溶碳化物MC含量却显著下降,使实验钢的冲击韧性达到峰值。     

高温淬火对3Cr2W8V钢组织性能的影响

利用Ｘ射线衍射和透射电子显微镜（ＴＥＭ）研究了３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢高温淬火对显微组织和力学性能的影响,着重讨论了回火转变与冲击韧度的关系。试验表明高温回火脆性恙残留奥氏体分解和沿晶界碳化物析出有关。     

关于钢的调质处理

钢的调质按调质后的综合力学性能可分为高韧性调质、强韧性调质和高强度调质。调质钢按淬透性可分为最低淬透性、较低淬透性、较高淬透性及最高淬透性调质钢。以低碳马氏体钢代替调质钢是结构钢热处理发展的一个重要方面。