同位素交换技术研究CO2-CO和铁氧化物体系的反应及方法分析

 用同位素交换技术研究了CO2-CO与铁氧化物体系的反应。考察了反应速率常数随反应气体流量的变化,介绍了处理同位素交换法所获得数据的两种方法：方法1从反应界面CO2分解反应的角度计算反应速率常数;方法2从反应界面CO生成反应的角度计算反应速率常数。根据对试验所测数据的计算,比较和分析了两种计算方法的不同,并对方法1进行了修正,得到了和方法2完全一致的计算结果。     

Ta-W合金的密度分析

通过Ｘ射线衍射实验的方法测定了较高Ｗ含量的Ｔａ－Ｗ二元合金的晶格常数。用纯Ｔａ与合金的晶格常数之比再乘以按重量百分比计算的密度，求出合金的理论密度，并与按重量百分比计算的密度和实验测定的密度对比。分析３种实验方法计算的密度存在差异的原因，溶质元素Ｗ添加引起晶体结构产生“缩距”现象。结果表明：（１）Ｔａ－Ｗ合金随Ｗ含量的增加，晶格常数明显缩小，合金的密度升高；（２）Ｔａ－Ｗ合金按重量百分比计算的密度与实测的密度存在较大差异，而按晶格常数计算的理论密度与实测密度基本一致；（３）对于推算二元系无限连续固溶体的密度，根据合金的晶格常数计算的理论密度较为准确。     

Ta—W合金的密度分析

通过Ｘ射线衍射实验的方法测定了较高Ｗ含量的Ｔａ－Ｗ二元合金的晶格常数。用纯Ｔａ与合金的晶格常数之比再乘以按重量百分计计算的密度，求出合金的理论密度，并与按重量百分比计算的密度和实验测定的密度对比。分析３种实验方法计算的密度存在差异的原因，溶质元素Ｗ添加引起晶体结构产生“缩距”现象。结果表明：（１）Ｔａ－Ｗ合金随Ｗ含量的增加，晶格常数明显缩小，合金的密度升高；（２）Ｔａ－Ｗ合金按重量百分比计算计算的     

相似法计算电炉参数的讨论

本文从埋弧电炉冶炼过程的热平衡入手,讨论了电炉参数计算原理。推导了以熔炼区功率密度和电极电流密度为常数时相似法计算电炉参数的关系式。当电炉工作系件相似时电极间的电压梯度和极墙间电压梯度应为常数。讨论了电流电压比的概念。     

用载荷弯矩图计算变截面梁挠曲常数

目前变梁挠曲常数的计算,理论复杂计算量大,因而已有文献中出现计算误差是难免的,载荷弯矩图法是精确法,物理概念清楚,计算简单并有核算方法。     

基于M-H-th建立改进的水蒸气状态方程

对新的马丁-侯状态方程(简称M-H-th方程)特征常数求解算法进行了优化改进,使特征常数不随蒸发点的选取而改变,把M-H-th方程优化改进的特征常数算法应用于水蒸气,得到了基于M-H-th的水蒸气状态方程。新的水蒸气状态方程只有10个特征常数,精度高于原水蒸气马-侯状态方程,可以应用新的水蒸气状态方程计算水蒸气焓、熵,适用于水蒸气(汽轮机)建模。     

Nb(C,N)沉淀析出动力学计算

对动力学模型进行了优化,对模型中的常数做了修正,引入界面能修正因子为0.38,推导出了动力学计算中的常数B的理论值为1.365×1010;对含Nb贝氏体钢980℃和950℃不同应变速率和应变量计算表明,随着应变速率和应变量的增加,析出时间是减少的,并且最快析出温度在930℃.     

不同温度下晶面衍射弹性常数的两相模型计算

将镍基高温合金看成基体相γ相(Ni相)和夹杂相γ′相(Ni_3Al相)的两相材料(忽略少量的其他相),利用Eshelby夹杂理论和自洽方法,建立计算两相材料晶面衍射弹性常数的两相模型。再通过准谐德拜理论和第一性原理计算,获得高温下两相单晶体的弹性刚度系数,代入模型计算镍基高温合金相关晶面在不同温度下的衍射弹性常数。计算结果与文献报道的实验测量值误差较小,验证了模型的准确性。     

用PC—1500袖珍计算机计算换热器的传热面积

1、有关公式本文采用换热效率——传热单元数法(E-NTU法)作传热计算。通常,计算中都作如下假定,即: a.空气和烟气的流量是常数; b.空气和烟气的比热是常数(取平均值); c.传热过程中不产生相变; d.换热器入口处空气和烟气温度都是均匀的; e.传热系数K是常数(取平均值); f.忽略换热器对外界的散热(有时对换热量乘以系数)。 1.1定义式 E-NTU法中采用三个无因次量:换热效率(或称温度效率)E、热容流量比(或称     

熔锍Cu_2S与氢反应的物理化学(续)

(二)熔鋶与H_2反应对H_2压力的阶次H_2在铜中的溶解速率常数随铜中含硫量增大而减小,但当硫量增加达一定值后,速率常数不再减小。H_2在铜中的溶解度本来就不大,这可由下列公式计算求得:     

hcp-,fcc-和bcc-Sc晶格稳定性的第一原理研究

分别采用第一原理总能赝势平面波的局域密度近似LDA(Local density approximation)和广义梯度近似GGA(Generalized gradient approximation)两种近似方法计算hcp-,fcc-和bcc-Sc的晶格常数、总能和态密度,并将实验值与以上两种方法以及CALPHAD方法的计算结果进行对比研究,发现采用LDA和GGA的计算结果均为△Gbcc-hcp>△Gfcc-hcp>0,与CALPHAD方法外推的结果△Gfcc-hcp>△Gbcc-hcp>0不一致.用LDA方法计算的hcp-,fcc-和bcc-Sc的晶格常数和原子体积较GGA方法的计算结果小,但总能绝对值偏大.LDA方法与GGA方法的态密度曲线形状基本一致,但LDA得到的s和p态电子占据数比GGA方法的偏小.     

三硫化锑在氩气中的挥发

研究了三硫化锑在氩气中不同温度下的挥发情况，实验结果表明，温度一定时，挥发速率常数在一段时间内为一定值；温度越高，挥发速率常数越大。通过计算得到三硫化锑在氩气中挥发的表现活化能为57．75kJ/mol，挥发的控制步骤为气相传输控制。     

Ni、Cr对钢液表面氮溶解速率的影响

采用氮同位素气体交换技术实验测定了Fe-Cr、Fe-Ni和Fe-Cr-Ni体系在1 873 K时的氮溶解反应速率常数,分析讨论了Cr、Ni含量对氮溶解反应速率常数的影响,并计算获得了Cr和Ni的吸附系数。结果表明,随着钢液中Cr和Ni含量的增加,表面氮的溶解反应速率常数增大。在Fe-Cr-Ni体系中,Cr的吸附系数为-0.01,Ni的吸附系数为-0.03,氮溶解速率常数入。与Cr、Ni含量的关系式可表达为k_a=(4.53×10~(-6))/(1(1-0.01[%Cr]-0.03[%Ni])~2)。     

烧结返矿参加配料计算的探讨

烧结传统配料计算法对返矿影响考虑不足,将返矿视为常数,保持恒定不变,不参加配料计算。如果把返矿纳入配料计算,能缩短配料调整周期,使烧结配料及调整更准确更及时,可以有效地提高烧结矿的产量和质量。     

NiTi合金的价电子结构分析及结合能计算

应用固体与分子经验电子理论对ＮｉＴｉ合金的价电子结构进行了分析，并计算了该合金的理论晶格常数和理论结合能，计算结果与实验结果完全一致，为研究ＮｉＴｉ合金的宏观性能提供了理论参考。     

氧化气氛下铜的氯化过程动力学分析

根据传输理论,计算了铜氯化过程中混合气体通过浓度边界层向反应界面传质的传质系数;结合实验数据,计算了界面速率常数,确立了氧化气氛下铜的氯化过程的限制性环节为气体扩散传质和界面化学反应联合控制,并建立了动力学的近似表达式。     

熔融冰晶石的分子动力学模拟

用分子动力学计算机模拟方法对熔融冰晶石作计算。结果表明,熔体中存在线性的Al—F—Al桥式结构,络合阴离子AlF_4~-、Al_6~(3-)的寿命较长,而桥式结构的复杂离子集团的寿命较短。还计算了熔融冰晶石的内能、等容热容。计算各离子的扩散常数与其它计算及实测值相差不大。     

典型碱金属氟盐黏度分子动力学模拟评估

对碱金属氟化物LiF、NaF、KF熔盐黏度进行分子动力学计算,并利用实测值对计算结果进行评估,结果表明:在范德华势的基础上,引入核壳模型库仑势,并加入极化能量后作为势函数,依据能量耗散原理,通过Gromacs软件对LiF、NaF、KF熔盐在温度1 100～1 700 K范围内选点进行黏度计算,能够准确表达温度、碱金属离子半径与黏度的定性关系;计算的结果有系统性负偏差,主要原因及解决方案包括：(1)LiF、NaF、KF熔盐体系黏度描述模型采用严格的牛顿流体模型,而实际LiF、NaF、KF熔盐体系为似牛顿流体,需要对体系离子加速度方程添加修正项;(2)库仑常数(β)、极化率(α)以及核电荷量(q_core)是决定计算精度的关键参数,库仑常数的基础值以及合理的核电荷量和极化率的匹配关系对计算结果有显著影响。     

不同La含量对Co-Ni-Cr-W合金蠕变激活能及空位形成能的影响

本文研究了不同La含量Co-Ni-Cr-W合金的蠕变激活能和空位形成能。用蠕变试验机测定了评定蠕变激活能Qc的数据。用测定高温电阻率的方法获得计算空位形成能Qv的电阻率增量数据。Qc和Qv值分别用下式计算: Qc=[dlnε_s/dln(1/T)σ=常数 ① lnΔρ=lnD-Qv/KT ②在①式中,ε_s是稳态蠕变速率,T和σ是试验温度和应力,Qc是蠕变激活能。在②式中,Δρ是电阻率增量,D是常数,Qv是空位形成能,K是波尔兹曼常数。试验表明,加入0.013～0.054(at.％)La可以提高合金的蠕变激活能Qc和空位形形成能Qv。结果也表明,加入0.60(at％)La则降低Qc和Qv值。     

罐用铝合金的热压缩流变应力行为

通过对罐用铝合金进行热模拟压缩实验, 分析了变形速率、变形温度等参数对流变应力的影响,计算出了该合金的材料常数,并建立了该合金稳态流变应力模型.