N80Q套管外折缺陷分析

通过对N80 Q套管外折缺陷形态、金相组织和微区成分的分析,确定该缺陷的产生是由于热轧前管坯外表面存在裂纹缺陷,在随后的加热和变形过程中不断延伸和氧化,最终形成了螺旋状的外折缺陷.通过加强管坯的质量检查和控制,可有效防止该类缺陷的发生,保证套管的产品质量.     

34Mn6钢N80钢级石油套管热处理工艺研究

通过正交试验,研究了热处理工艺因素对石油套管力学性能的影响。试验结果表明,在钢管热处理时,淬火加热温度、冷却液温度、回火加热温度和回火加热时间是影响N80钢级石油套管力学性能的主要参数。     

80钢级焊接下井型套管开发

针对套管对焊连接下井,开发了一种X80钢级焊接下井型套管.设计了 3种焊接下井型套管的钢种,采用相同的冶炼、轧制工艺进行试制,并用适当的热处理工艺调整钢管性能到X80钢级标准区间.分析了 3种设计钢种钢管的金相组织,评价其力学性能、焊接性能,并据此优选出最佳钢种进行工业化生产;调查产品的应用情况.分析认为:开发的X80...     

变压器铁心拉板用WH80Q钢的焊接工艺

在分析WH80Q低合金高强度钢焊接性的基础上,通过焊接工艺评定试验,结合生产实际,制定了合理的焊接工艺规程,并将焊接工艺参数应用于变压器铁心拉板的组焊中,满足了产品设计要求。     

N80Q套管力学性能不稳定原因分析

针对某公司生产的N80Q套管拉伸性能首次试验合格率较低,力学性能不稳定的问题,利用工序能力指数评价了其工序能力状态,从管坯化学成分、热处理工艺两个方面对其力学性能不稳定原因进行了分析,并提出了相应的改进措施。     

高强度石油套管用钢N80的开发

介绍了本钢经铁水预处理、转炉冶炼、LF炉精炼、连铸生产工序生产石油套管N80用热轧钢带的化学成分、实际生产工艺及成品带钢的机能和金相组织。介绍了西安管材所评定的N80钢板及钢管的结果。     

油套管N80钢的乙酸腐蚀行为

模拟油气田环境,采用高温高压釜对油套管N80钢进行失重腐蚀试验.结果表明:N80钢的腐蚀速率随着乙酸浓度的增加呈升高趋势,但在乙酸浓度为3000μl/L时反而比在1000μl/L时低,并且其在含乙酸的腐蚀介质中的腐蚀速率远高于在未含乙酸的腐蚀介质中的腐蚀速率.利用扫描电子显微镜(SEM)、能散X射线谱仪(EDS)和X射线衍射技术(XRD)研究了在不同乙酸浓度条件下油管钢N80腐蚀的特征并讨论了其腐蚀机理.     

N80L钢井架立柱的焊接

进行了Ｎ８０Ｌ钢制作高强度焊接井架立柱的工艺试验，选定了合理的圜弯和手工电弧焊工艺参数，并生产了井架两套，使用效果良好。     

X80钢与WPHY80钢的焊接工艺研究

通过对西气东输二线管道工程站场与阀室建设中X80钢与WPHY80钢焊接性能的研究,按照Q/SYGJX 0121-2008<西气东输二线管道工程站场管网焊接技术规范>要求,制定了焊接工艺方案.根据现场施工特点,采用钨极氩弧焊根焊、自保护药芯焊丝半自动焊填充、盖面.研究结果表明,提出的焊接工艺符合相关技术标准要求,在管线建设的站场施工中可以进行实际焊接.     

N80油套管钢CO2腐蚀的研究进展

综述了N80油套管钢CO2腐蚀的研究进展,提供了N80油套管钢腐蚀发生的最关键影响因素,提出了进一步研究的方向.目前,N80油套管钢CO2腐蚀研究发现,腐蚀速率随环境参数温度、CO2分压、流速的增加出现峰值;腐蚀产物膜的结构影响腐蚀的进程和腐蚀形式,只有连续、致密和结合力强的膜才能抑制腐蚀加剧,保护基体;原油和H2S的加入改变反应的传输过程和界面状态,使反应机理更加复杂;各种预测系统不断丰富.特别指出在CO2腐蚀产物膜的结构、力学性能、表征参量方面,腐蚀参量的影响研究缺乏系统性.提出一些设想,今后应着重于各腐蚀参量对腐蚀速率影响敏感区间的细化和对膜力学性能影响的研究,由此需要进一步改进动态模拟试验方法以及深入探讨动态电化学原位测量技术.     

正火钢Q370qE焊接工艺研究

以50 mm厚的Q370qE正火钢板为研究对象,通过一系列埋弧焊接试验,利用显微组织分析法、成分测量法和夹杂物统计法等,分析了坡口形式和角度、焊接材料和热输入对焊缝和熔合线(FL)+1 mm低温冲击韧性的影响。结果表明:坡口形式和角度对焊缝低温冲击韧性没有影响;对于FL+1mm的低温冲击韧性,X型坡口优于K型坡口,且X型坡口角度越大,冲击韧性越好。焊接材料对焊缝和FL+1 mm的低温冲击韧性都有影响,随着焊剂碱度增加,焊缝中氧含量减小,夹杂物的数密度减小,形成较少的晶界铁素体,同时夹杂物的平均尺寸增大,形成更多的针状铁素体,焊缝和FL+1 mm的冲击韧性高;降低热输入可以增加焊缝和FL+1 mm的低温冲击韧性。     

Q890超高强钢GMAW焊接工艺

Q890及以上级别的超高强钢在国内应用越来越广泛。由于该级别钢材有强度极高且碳当量高等特点,使其焊接工艺的制定非常困难。Q890钢具有一定的冷裂倾向,采用BHG-5焊丝焊接时,在热输入量不超过1.472 k J/mm、焊道间温度不超过200℃的条件下,焊缝金属的综合力学性能能够满足Q890钢板的焊接技术要求;同时焊后热处理对焊接接头焊缝金属的力学性能有较大影响,推荐焊后热处理温度不超过480℃。     

Q125钢级SEW石油套管的热处理工艺

通过中碳低合金的思路设计了Q125钢级SEW石油套管用钢,同时研究了调质热处理工艺对其组织和力学性能的影响。结果表明:采用880℃淬火+540℃回火调质处理后,SEW Q125石油套管具有更好的强韧性配合,屈服强度975 MPa,抗拉强度1030 MPa,伸长率23%,0℃母材纵向冲击功不低于150 J,母材横向冲击功不低于120 J,焊缝冲击功不低于100 J,抗外压挤毁值高于标准要求30%,沟槽腐蚀性能不敏感,具有良好综合力学性能和耐蚀性。据此提出的推荐热处理工艺制度,在工业试制中应用,各项性能指标均达到API 5CT的要求。     

N80油套管钢转化膜的电化学性能研究

利用交流阻抗技术(EIS)研究了N80油套管钢在0.5 mol/L NaHCO3溶液中所成转化膜的电化学性能,用莫特－肖特基曲线分析了成膜电位、测试频率及Cl-浓度对转化膜半导体性能的影响.结果表明：转化膜呈n型半导体特征;随成膜电位增加,膜的容抗和施主密度减小;随Cl-浓度增加,膜的容抗和施主密度增加,膜的点蚀加剧.     

X80钢级管线钢焊接工艺试验

在选定焊接方法、焊接材料和工艺参数条件下,进行了X80管线钢试件焊接和接头性能试验。结果表明,X80管线钢具有良好的可焊性,选用的焊接材料和工艺参数可用于这种材料管道的现场焊接及焊缝返修。     

X80钢级管线钢焊接工艺试验

在选定焊接方法．焊接材料和工艺参数条件下，进行了X80管线钢试件焊接和接头性能试验。结果表明．X80管线钢具有良好的可焊性，选用的焊接材料和工艺参数可用于这种材料管道的现场焊接及焊缝返修。     

N80油套管钢CO2腐蚀产物膜特征

在模拟的油田高温高压现场环境下研究了普通N80级油套管钢和含4％－5％Cr的N80油套管钢CO2腐蚀产物膜结构和离子选择性特征。结果表明，普通N80油套管钢形成的FeCO3腐蚀产物膜具有阴离子选择透过性，这种特征对基体保护性较差，且容易诱发点蚀：含4％－5％Cr的N80油套管钢形成的Cr(OH)3非晶态腐蚀产物膜具有阳离子选择透过性，它不仅可以显著降低腐蚀速率，而且可以抑制点蚀的发生。     

N80钢级3Cr耐蚀套管点腐蚀分析

采用宏观分析、金相分析、能谱分析、扫描电镜分析等方法,研究了N80钢级3Cr耐蚀套管的点腐蚀现象。研究表明:螺纹齿面发生了点腐蚀,该点腐蚀属于氧腐蚀,溶解氧是造成接箍腐蚀的主要原因,溶解氧来源于接箍与保护器螺纹啮合面的残留水,Cl-的存在加快了点腐蚀的速度。建议现场改善套管的存储环境或根据工况选用耐蚀性好的材料。     

焊接工艺参数对Q235钢焊接残余应力的影响

选取Q235钢作为试验材料,采用二氧化碳气体保护焊焊接,分别研究了焊接电压和焊接电流对焊接残余应力数值大小的影响。结果表明:焊接电压保持不变时,焊接残余应力随着焊接电流的增大而增大;焊接电流保持不变时,焊接残余应力随着焊接电压的增大而增大;其中焊接电压是影响焊接残余应力的主要因素。