SA-203 GrE钢塔器的焊接

如何保证SA-203 Gr E钢设备在低温工况下安全运行,在设备制造过程中焊接工艺是重点控制环节。文中介绍了通过焊材的优化选择、焊接工艺的合理控制及合理的焊后热处理工艺,最终保证了焊接接头具有良好的低温冲击韧性,并率先采用了GMAW焊接3.5Ni钢,不仅保证了冲击性能,而且大大提高了生产效率。     

SA516—70钢的焊接裂纹

分析了ＳＡ５１６－７０钢ＳＡＷ时横向裂纹和纵向裂纹产生的机理，提出了防止裂纹的工艺措施。     

SA-203 GrE分解塔塔盘支撑圈的焊接

SA-203 GrE分解塔要求考核焊缝-80℃低温韧性,进口焊条和埋弧焊丝均通过工艺评定。GMAW由于无相应的进口焊丝,首次采用国产焊接材料HS06Mn35DR。结果表明:HS06Mn35DR焊接工艺性好,接头低温韧性优良,焊接工艺评定满足所有要求,产品检测性能全部合格。GMAW的首次使用,实现了国产焊接材料在该项目上的应用,同时大大提高了生产效率。     

Q345钢焊接裂纹原因分析

本文通过对Q345钢焊接裂纹处母材化学成分检验、金相组织检验、硬度检测及断口扫描分析,分析出Q345钢焊接裂纹是由于母材CN量较高,其可焊性较差,需对Q345钢板进行焊前预热,可有效避免焊接裂纹的产生。     

甲醇洗涤塔中“接管与简体”焊接裂纹分析及返修

近年来,随着现代工业的发展和科学技术的进步,压力容器向大直径、大厚度方向的发展,化工容器越来越多的采用复合板的结构来制造。但在制造中,发现壳体（低合金钢）与不锈钢接管焊接后,在熔合区靠近低合金钢板部位（低合金钢热影响区）处发现裂纹,而且裂纹出现的几率比较高,严重影响了设备生产进度。     

Q345钢焊接裂纹分析

通过对Q345钢焊接裂纹处的金相组织检验、断口扫描分析及母材的化学成分检验,验证了生产过程中Q345钢焊接开裂主要是因母材中有害元素P含量较高,焊接的最后凝固位置形成低熔点的共晶组织,同时在焊接母材可焊性较差情况下,焊接工艺没有做出相应的调整而引起的.     

16Mn钢根部焊道中焊接热裂纹控制

某铁路大型养护机械的车架中梁(截面见图1)在生产车间制造过程中,在室温条件下用富氩混合气体保护焊进行连接板与箱形梁的打底焊时,才焊完约150mm一段,根部焊道立即发现纵向裂纹,且裂纹纵贯整条焊道,清晰可见。裂口有明显的氧化色彩。箱形梁连接板箱形梁连接板立肋板1000186503     

SA738Gr.B钢焊缝裂纹产生原因分析及处理

钢制安全壳是核电站的第三道安全屏障,其作用是在事故工况下,阻止放射性物质向环境逸散。焊接是钢制安全壳制作安装阶段的重要加工工艺方法,焊接裂纹缺陷的存在将影响钢制安全壳的质量,对核电站的安全运行造成极大的安全隐患。针对国内某核电工程钢制安全壳闸门插入板与筒体之间的焊缝产生了裂纹的实际情况,重点围绕焊接过程质量控制,详细分析了焊接热裂纹、冷裂纹、层状撕裂、应力腐蚀裂纹以及再热裂纹产生的原因,通过分析确认SA738钢Gr.B钢焊缝裂纹为再热裂纹,并结合工程实际提出了预防措施和裂纹缺陷处理方法,为后续工程焊接工艺制定提供了参考。     

甲醇装置用16MnDR低温钢的焊接

低温容器的生产,不仅要求钢材有良好的低温性能,而且要求经过焊接、热处理等加工过程后,焊接接头性能也要保证低温使用要求。因此焊接材料的选择、焊接工艺规范对性能的影响以及焊后热处理规范的确定等都十分重要。进行16MnDR低温钢的焊条电弧焊、埋弧焊,焊后经消除应力处理后进行焊接工艺评定,各项技术指标均满足要求,证明所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺和热处理工艺正确合理。     

20Mn2钢链条焊接裂纹产生原因

φ3～7mm的20Mn2钢链条,其生产工序为:原料→编链→焊接→校直→热处理。生产过程中,有时在焊接过程中或焊后校直时产生裂纹。裂纹部位在热影响区。纵向,裂纹长度为3～6mm,深度为0.3～1mm(图1)。作者对产生裂纹的母材(φ7)进行了检验。检验结果表明,材料的成分、金相组织(母材、热影响区)均合乎要求(与未产生裂纹的材料相比较),其硬度列于表1。从表1可以看出,材料的硬度均高于规格要求(HB179～182),     

热镀锌TRIP钢点焊焊接裂纹分析

热镀锌TRIP钢具有强度高和韧性好的优点,是汽车轻量化的理想材料,广泛应用于汽车制造领域。针对1.2 mm厚的热镀锌钢板TRIP590+Z和TRIP690+Z进行电阻点焊焊接裂纹分析,目标是研究裂纹形成的原因,对焊接质量的影响。试验对比两个钢种的可焊电流窗口和焊接接头金相组织;通过扫描电镜对裂纹进行杂质元素分析,对两个钢种的焊接接头进行抗剪试验、硬度试验,并对比焊接接头的力学性能。试验结果表明,基板强度高的材料减薄情况要优于基板强度低的材料,边缘间隙是主要的应力集中点,是裂纹产生的开裂源。     

压力容器用钢焊接接头的裂纹张开位移

一、引言压力容器大多属于焊接结构,由于焊接使焊区发生了从液态到固态的各种结构变化,使得焊区内不论其微观结构或力学性能(包括断裂韧性)与母材相比都有一定的差异。实际构件中,接头区往往会     

13CrMo44钢焊接热裂纹的一个特例

分析了13CrMo44低硫钢的热裂原因,提出采用硫印法间接性评定钢材的热裂最危险部位,并针对性地提出了防止热裂的措施。     

低合金高强度钢焊接热影响区微裂纹的研究

低合金高强度钢焊接热影响区微裂纹一般集中于多层焊缝盖面焊道熔合线的凹入处,距钢板表面3—7毫米,而与熔合线取向基本垂直。熔合线凹入处的局部条件直接影响微裂纹的形成。实验证明,熔池凹度d是这些局部不利条件的综合表征。在基体金属固定不变的情况下,裂纹率主要随熔池凹度d的增大而提高,焊接单位能只表现出间接的影响。采用微裂纹不敏感的工艺规范和利用焊丝侧向倾斜角度等工艺措施可以有效地降低或消除热影响区微裂纹。     

O9CuPCrNi钢焊接热裂纹微观鉴析

一、前言 09CuPCrNi钢(WSPA钢)是近年来仿制的一种耐大气腐蚀用钢。主要用于火车车辆制造。其成分为<0.12％C、0.2～0.5％Si、0.2～0.5％Mn、0.07～0.12％P、<0.04％S、0.15～0.35％Cu、0.25～0.50％Ni     

异种钢焊接裂纹研究

采用 Cr29—Ni9型及 LZ60焊条焊接易淬火钢时,发现了三种形态的裂纹:底层焊道中部贯通裂纹、综合区奥氏体晶带裂纹和层间裂纹。它们与异种钢焊缝中马氏体层的存在,氢在奥氏体晶带和马氏体层交界处的富集,以及复杂的应力状态等有关。本文根据裂纹的特性,研究了它们的生成条件和影响因素,并提出了有效防止裂纹发生的低氢优化工艺。     

SA335-P91钢的焊接

近年来 ,我国从美国、日本引进的一种新型马氏体耐热钢SA335 -P91,用于大中型、高参数电站主蒸汽管、再热蒸汽管热段和锅炉末级过热器出口联箱等重要部件。本文介绍了珠海发电厂 2× 660MW机组安装工程中SA335 -P91钢材的焊接经验。     

低焊接裂纹敏感性高能量焊接用钢的应变时效行为

研制了一种低焊接裂纹敏感性高能量输入焊接用低合金高强钢,并研究了其冷应变时效行为.结果表明,该钢经2.5%及5%拉伸冷应变和应变时效后在常温及-40℃冲击吸收功分别高于100 J和47 J,与基材的冲击吸收功相近,试验钢时效脆性倾向不显著.金相组织观察显示,2.5%及5%拉伸冷应变试样中亚晶粒发生了塑性应变,原奥氏体晶粒未发生明显应变.     

高强度低焊接裂纹敏感性钢焊接热影响区的冲击韧度

采用埋弧自动焊接方法焊接高强度低焊接裂纹敏感性钢,分析了高强钢焊接热影响区中不同微区的显微组织特征与冲击韧度之间的关系.焊接接头粗晶区和细晶区的显微组织分别为粗大的粒状贝氏体和细小的准多边形铁素体组织,其-20℃的平均冲击吸收功分别为45 J和170 J.粗晶区中粒状贝氏体的有效晶界为原始奥氏体晶界,晶内存在大量的小角度晶界和亚晶界,有效晶粒尺寸较大,冲击韧度显著降低;细晶区中准多边形铁素体的平均有效晶粒尺寸约为5.3μm,大角度晶界可以有效阻碍了裂纹的扩展,具有较好的冲击韧度.