IC-218合金的特殊再结晶动力学

对冷轧60％IC－218合金（一种含15％－20％共格γ相的γ’＋γ两相合金）在875－1000℃温度范围内的再结晶动力学研究表明：该合金在退火早期即可大量形核，但随后的再结晶进展非常缓慢。在Xv＝20％－60％的阶段，用Avrami方程Xv＝1－exp[-Bt^k]来描述，K值呈0．24的异常小值。新晶粒的界面迁移速率在迁移过程中不断下降，以至最后几乎停止迁移。1050℃72小时退火也不会造成明显晶粒粗化。这表明该合金具有很强的高温下抗晶粒粗化的能力。透射电镜观察揭示出上述现象源于该合金特殊的晶界迁移方式。     

低合金钢Q345E静态再结晶模型研究

利用Gleeble-1500D热模拟试验机对低合金高强度结构钢Q345E进行高温双道次热压缩试验,研究不同变形参数下Q345E钢在变形奥氏体区的软化行为,分析各变形参数对该钢静态软化的影响。通过采用0.2%应力补偿法计算得到静态再结晶百分数,确定了Q345E钢的静态再结晶激活能,建立了静态再结晶动力学方程和晶粒尺寸演变模型。     

核电用304不锈钢静态再结晶模型的建立

利用Gleeble-1 500 D热力模拟试验机,对304不锈钢进行了热压缩模拟试验。研究了变形温度在950℃~1 200℃之间,变形速率为1×10-3 s-1、1×10-2 s-1、1×10-1 s-1,变形量为50%的变形行为及组织特征,建立了304钢的静态再结晶晶粒尺寸模型。结果表明：变形量、变形温度、应变速率因素的影响较大;应变量越大,变形温度越低,应变速率越高,晶粒越细;304钢静态再结晶晶粒尺寸模型的建立为大锻件静态再结晶数值模拟分析提供了可靠的判据。     

Nb-Ti-Al高温合金的再结晶动力学和晶粒长大行为

研究了Nb-Ti-Al高温合金的静态再结晶行为及晶粒长大行为,并通过实验得出了再结晶动力学和晶粒长大方程.结果表明:冷轧变形后,合金在880～1000℃进行退火处理,可获得均匀、细小的晶粒,再结晶晶粒体积分数与退火时间的关系可用Avrami方程进行描述.随着冷轧变形量的增加,再结晶激活能逐渐减小,其范围为274.05 ～ 198.45 kJ/mol.在850 ～1000℃的温度范围内,研究了加热温度和时间对合金晶粒尺寸变化的影响.     

非调质钢锻造过程奥氏体动态再结晶模型的建立

针对非调质钢制曲轴锻造过程中的变形特点,研究了中碳微合金非调质钢F38MnVS的奥氏体动态再结晶过程.通过热模拟试验,对温度范围在1000-1200℃,应变速率在0.01 S～10 s-1之间的奥氏体再结晶过程进行了模拟.建立以Zener-Hollomon参数为变量的方程,获得了动态再结晶后的奥氏体晶粒尺寸(AGS)、峰值应变εp、最大软化率应变εss和再结晶分数XDRX等变量的数学表达式.     

Cu-Ni-Si-Ag合金动态再结晶数学模型

利用Gleeble-1500D热模拟试验机,采用高温等温压缩试验,对Cu-2.0Ni-0.5Si-0.15Ag合金在应变速率为0.01～5.00s-1、变形温度为600～800℃、最大变形量为80%条件下的动态再结晶行为以及组织转变进行了研究。根据σ-ε曲线确定了不同变形条件下该合金的动态再结晶体积分数,并利用该体积分数建立了合金的动态再结晶动力学数学模型。该合金动态再结晶的显微组织受变形速率的影响,动态再结晶晶粒尺寸D与Z参数满足如下关系:Ddyn=0.59×103Z-0.08。     

10钢热变形过程动态再结晶行为

在Gleeble-1500热模拟实验机上进行单道次压缩实验,试样的尺寸为Φ10 mm×15 mm,压缩变形温度为900～1200℃,应变速率为0.01～10 s-1,压缩量为63.2％(真应变为1.0).结果表明:10钢在高温单道次压缩实验过程中应力随着变形温度的升高而降低,随着应变速率的升高而升高,且在热变形过程中发...     

F35MnVN非调质钢动态再结晶模型

采用Gleeble-3800热模拟实验机,对F35MnVN非调质钢进行单道次压缩实验,获得不同变形条件下的流动应力-应变曲线。通过所获得的应力-应变曲线,间接计算出动态再结晶百分数离散的多个点,由Marquardt法确定模型系数,得出F35MnVN非调质钢动态再结晶百分数模型。通过金相实验,获得热模拟实验后试样的晶粒尺寸,通过线性回归得出晶粒尺寸模型,实验所得数据点线性相关性较好。该模型可用于材料热变形过程中的数值模拟,以改善热加工工艺参数。     

AZ40M镁合金再结晶动力学模型研究及数值模拟

在Gleeble-1500D热模拟机上对AZ40M镁合金进行了热压缩实验。实验的变形温度为250~400℃,变形速率为0.001~1s-1。由实验数据建立了AZ40M镁合金在热变形过程中的再结晶动力学模型,并分析了AZ40M在不同变形条件下动态再结晶分数。以方形孔轴类零件挤压成形为例,对它的成形过程进行了数值模拟,比较了成形后再结晶分数的分布。结果表明:当提高变形温度或降低变形速率时,材料的动态再结晶区域明显增加且在同一部位材料的动态再结晶分数也明显增大。     

GH761合金的热变形行为与动态再结晶模型

采用Gleeble-3500热模拟试验机研究GH761合金在变形温度为900～1150℃,应变速率为0.1～30s-1条件下的热变形行为,建立了GH761合金在热态变形过程中的本构方程.采用Quantiment-500型自动图像分析仪定量测定试样中的动态再结晶晶粒尺寸和再结晶体积分数.根据实验结果,建立了GH761合金动态再结晶过程的物理模型,为科学设计和有效控制GH761合金的锻造工艺提供理论依据.     

Recrystallization of SRR99 single-crystal superalloy： Kinetics and microstructural evolution

As-cast SRR99 specimens were shot-peened and then annealed at 1250 and 1300°C for different times to investigate the kinetics of recrystallization.It was found that the relationship between annealing time and volume fraction of recrystallized grains could be described by the Johnson-Mehl-Avrami equation.Based on the kinetics analysis of the recrystallization process,the apparent activation energy for recrystallization was determined.In addition,the microstructural evolution during the recrystallization process at 1300°C was studied.Inwards,recrystallization first occurs in the dendritic core regions at the shot-peened surface.With the dissolution of coarse γ' particles in the interdendritic regions,the recrystallized grain boundaries move through the interdendritic regions.Finally,the fully developed grains nearly have a uniform depth.The recrystallization process at the shot-peened surface is similar to that of wrought materials,which includes nucleation of recrystallization,growth of recrystallized nuclei into the matrix,and growth of recrystallized grains by swallowing up each other.     

钽钛合金的再结晶动力学研究

对不同变形量的合金丝进行了再结晶退火试验。根据Arrhenius公式计算出再结晶激活能Q＊结果表明，TaTi合金的再结晶速率随变形的增加而增大，这种情况是由于再结晶形核激活能（Q）的降低所致。     

TP2铜管再结晶退火试验

通过对TP2铜管在不同退火温度和不同保温时间进行再结晶退火试验,结合再结晶动力学和晶粒长大动力学,分析了再结晶体积分数和平均晶粒尺寸的变化规律.结果表明,随着退火温度的提高,TP2铜管发生再结晶过程的开始时刻提前,完成再结晶所需要的时间缩短,随后的晶粒长大过程相对延长,平均晶粒尺寸增加;在500 ℃时,随着退火时间的延长,再结晶体积分数持续增加,当平均晶粒尺寸增大到20.2 μm后趋于稳定.     

粉冶金属钼的动态再结晶行为研究

利用Gleeble-1500型热模拟试验机研究了粉冶金属钼在应变速率为0.01～10s-1,变形温度为900～1450℃条件下的热加工性能。并根据试验结果对粉冶金属钼的动态再结晶行为进行了研究,建立了其θ-σ和θ/σ-σ曲线,并依据应变硬化率θ与应力和应变的关系曲线确定了粉冶金属钼发生动态再结晶的临界应变εc;最后确定出金属钼动态再结晶平均晶粒尺寸D与Z参数的关系为:lnD=3.65597–0.05409lnZ,为粉冶金属钼的开坯与热加工工艺制定提供了基础。     

Ti-2Al-2.5Zr合金再结晶特性及动力学机制

在650℃～850℃范围内研究了单相α钛合金Ti－ZAl－2．5Zr的再结晶特性与动力学规律。结果表明：Ti－ZAl－2．5Zr合金管材在700℃～750℃下进行真空退火,可获得完全再结晶等轴组织,晶粒细小、均匀。Ti－ZAl－2．5Zr合金再结晶过程遵循Avrami-Ero－feev动力学模型,其具体方程为[－ln（1-α）]1/4=kt,温度对再结晶速率有明显影响。Ti－2Al-2．5Zr合金的再结晶活化能计算值为115．25kJ／mol。     

金属材料的动态再结晶机制及组织特征

动态再结晶是金属材料改变组织状态的一种重要方式。本文综述了典型金属材料在高温塑性变形中的三种动态再结晶机制,即不连续动态再结晶、连续动态再结晶和几何动态再结晶。描述了不同再结晶机制的组织特征,包括晶界取向分布、晶内取向积累方式、动态再结晶晶粒尺寸及其与流变应力的关系。作者基于Ti-24Ni-4Zr-8Sn和Ti-25Nb-3Zr- 3Mo-2Sn钛合金的热变形组织演变的研究,提出除了材料本质性能决定了高温塑性变形的再结晶机制外,温度、应变速率、应变量及变形方式等的不同配合可以导致多种再结晶机制发生。     

热轧状态Al—0.328%Sc合金的动态再结晶

采用等温热压缩方法研究了一种热轧状态Al-Sc合金动态再结晶,并对试样的动态再结晶组织做了说明。     

快速再结晶退火过程金属晶粒度的计算

本文将D.L.Bourell的模型应用于LF21合金和BT9合金，经过计算分析证实，再结晶晶粒长大激活能Qg对再结晶退火温度和加热速度的变化不敏感，随后提出适用于快速再结晶退火晶粒度的计算式，LF21合金经快速退火处理实验后的晶粒度预测计算表明，该计算式的预测结果与实测值比较接近。