辐射过热器过热爆管事故分析

辐射过热器过热爆管事故分析高文仪（广西梧州锅炉股份有限公司）我公司ＳＨＦ２０—２．４５／４００—ＡＩ型沸腾锅炉安装在某厂，在投产初期就发生辐射过热器爆管事故，严重影响企业的经济效益，也影响我公司的声誉。经过调查研究，采取措施，防止了以后再发生类似的事...     

模糊PID控制在电厂过热气温控制系统中的应用

针对发电厂的过热汽温控制系统中锅炉过热器出口温度的非线性、时变性、滞后性等特点,文中提出了一种模糊PID控制在过热汽温控制系统中的应用。该控制系统能够很好地克服非线性和时变性,使过热汽温控制系统具有较强的鲁棒性,从而提高了控制系统的控制品质,提高了过热器的生产效率。     

电热管过热蒸汽锅炉

本发明提供一种电热管过热蒸汽锅炉，包括产生饱和蒸汽的锅炉本体和产生过热蒸汽的过热器，锅炉本体和过热器中的加热元件设置为单端单出线型电热管；电热管采用Y形连接，电热管外壳和锅炉本体外壳作为中性点并可靠接地；所述的过热器中的电加热管设置为可从上或下部插入；过热器内设有能使蒸汽在其形成的通道内流动并被加热的折流板。     

一起锅炉过热器爆管的原因分析与处理

某用户在用2#锅炉系循环流化床锅炉。锅炉型号SHF20—2．5／400-W 炉渣。额定蒸发量20t／h，过热蒸汽压力2．5MPa，过热蒸汽温度400℃，低温过热器管材20#，高温过热器管材15CrMoG，两级过热器中间设置有面式减温器。锅炉自2002年元月安装完毕，投入运行后实测过热蒸汽温度为395℃，压力≤     

工业锅炉过热器及汽温调节系统设计误区分析

采用锅炉给水的面式减温器过热蒸汽侧并非单相换热而是伴随凝结过程的双相换热.减温器应布置在高于过热器受热面之处且蒸汽应自上而下流动;带烟气调节挡板的过热器设计工况并非锅炉的额定工况而是保持过热蒸汽温度为额定值的锅炉最低工况;不要将低压锅炉过热器紧靠炉膛布置直接承受辐射热.     

过热油田注汽锅炉过热器爆管原因分析及对策

过热油田注汽锅炉在油田应用之初,出现两起过热器爆管事故,不仅影响锅炉安全运行,而且因停炉造成一定的经济损失。通过对锅炉受热面炉管发生爆管的机理分析,针对两起爆管事故,找出原因并制定相应的对策。分析表明,该过热器爆管事故是锅炉火量与水量不匹配、过热器管壁结盐及介质滞流等引起炉管过热导致的。通过采取加强对过热器及分离器运行状态的监测,优化锅炉调试、运行流程等对策,一年多来锅炉运行状况良好,验证了过热器爆管原因分析和对策的有效性。     

过热汽温的动态特性与控制

给出了过热器动态特性的简便计算方法.按过热器的结构和热力参数计算出单级和多级过热汽温的传递函数.与实测数据相比较,证实这种方法准确而且简便.首次提出在过热气温控制中,采用取实根的相位补偿,即2个串联的超前/滞后环节,在工程中实现很方便.经大量仿真试验证实,其过渡过程时间缩短1半左右,最大动态偏差缩减2-3倍.还给出整定计算公式及多种整定计算数据的取法,以及在一级喷水过热汽温控制的工程应用实例.该方法极大地改善了过热汽温控制品质,电站锅炉过热器可采用一级喷水减温,使过热器系统结构简化,设备投资减少.由于汽温控制品质大大提高,可把汽温控制系统的设定值定在稍高于额定值.在不影响机组运行安全性的同时,提高机组运行的经济性.     

减小过热汽温两侧偏差的控制系统改进方案

根据某 3 0 0MW火电机组锅炉过热器的结构特点 ,对原有的过热汽温控制系统结构进行了改进 ,改进后的控制系统能够减小过热器两侧的温度偏差 ,有利于机组的安全运行。     

某SZL 10—1.25/250—AⅡ锅炉过热器损坏原因分析

过热器的作用是将饱和蒸汽加热到具有一定温度的过热蒸汽以满足生产需要,然而过热器承受烟温较高,较易发生过烧等事故。某SZL 10-1.25/250-AII锅炉历经两个月的运行便发生过热器损坏现象,从多角度分析、讨论蛇形管损坏的原因。     

Q55/1100-30-3.82/450硫磺制酸余热锅炉过热器的设计开发

介绍一台硫磺制酸余热蒸汽锅炉的过热器,重点介绍过热汽管选型、传热计算及汽温调节.     

增减对流过热器受热面对主蒸汽温度影响的分析

本文是一篇关于为了调节过热汽温而应如何计算过热器对流受热两面积的论文。文中通过分析,推导出计算公式,并根据锅炉实际运行情况,作了两种不同设计的计算示例。结果证明计算与取得的效果基本符合,可供各地电厂锅炉在由于燃烧煤种变更或其他原因而影响过热汽温时,作增减过热器受热面面积计算的参考。     

流化床锅炉设计与改造中若干问题的研究

本文对流化床燃烧锅炉设计与改造中的若干问题进行了深入的研究，并进行了工业性试验和推广应用，提出了过热器热力计算修正方法，解决了流化床过热器受热面积设计偏大、过热蒸汽超温等问题。     

神华亿利690t/h循环流化床锅炉过热屏超温原因分析及改造方案

神华亿利4台690t/h循环流化床锅炉投运以来存在屏式过热器超温等现象,影响了锅炉的安全经济运行,分析了引发上述问题的原因并提出了改造方案,将一片低温过热屏和一片中温过热屏改为水冷蒸发屏,增加炉膛水冷壁的受热面积,减少屏式过热器的受热面积,并通过燃烧调整优化锅炉运行参数,改造结果显示锅炉各项参数基本能够达到了设计要求,改造取得成功。     

过热蒸汽温度控制系统的改进

在分析YG-75/3.82-M1型循环流化床锅炉调试中过热器频繁爆管原因的基础上,提出了一种简单有效的过热蒸汽温度控制系统改造方案,较好地解决了过热超温爆管的问题,经改造后长期运行效果良好.     

超临界锅炉单相受热面不同动态数学模型的比较

根据600MW超临界直流锅炉再热器系统和过热器系统的具体特点,对锅炉再热器系统和过热器系统建立了3种不同的集总参数动态数学模型,并编制程序进行了仿真计算,得到烟气挡板调节再热汽温时,采用不同模型时再热汽温和过热汽温的动态特性,并对其动态特性进行比较,研究适合超临界锅炉再热器系统和过热器系统的数学模型。     

DZL4—1.25—AⅢ型锅炉加装过热器的改装设计

河北衡水固城纤维板厂经过技术改造后,决定改用过热蒸汽烘干工艺,但由于已有锅炉房及投资的限制,因此急需一台出力为4t/h,压力1.0～1.2MPa,过热蒸汽温度250～300℃的快装链条炉排锅炉。我厂设计部门分析研究后,决定以结构先进,性能优良的DZL4-1.25-AⅢ型完善化锅炉(引进于上海工锅所)为基型加装过热器,且不影响整体结构。过热器采     

超临界锅炉防止因异物堵塞引发的爆管技术

从超临界锅炉试运及投运后的运行情况看，异物堵塞容易造成锅炉短期过热爆管的。其爆管部位多发生在高温过热器、屏式过热器、高温再热器入口联箱的中部区域管屏。为此从结构上简要分析了异物堵塞引起的过热爆管原因，提出了防止锅炉异物堵塞爆管的技术措施：锅炉调试吹管后应进行检查，包括检查部位、方法、要点等，以及要求锅炉减温器在安装前、吹管后，对减温器混合管衬垫进行检查、清理。建议锅炉制造厂在联箱中部增加手孔，保留屏式过热器进口小联箱检查孔，增设屏式过热器进口汇集联箱检查孔；进一步完善制造工艺和严格执行制造工艺要求，加强质量控制，防止异物进入锅炉受热面。     

炉膛高度的选取对高温过热器工况影响的研究

文中从辐射换热的基本原理和简化了的辐射换热模型出发，定量分析了炉膛高度的变化对炉膛出口高温过热器辐射热强度的影响，其结果对在电站锅炉的设计和运行中研究及解决过热器起温问题有一定的参考价值。     

JG-180／3．82-Q锅炉过热器超温及燃烧调整

本文分析了JG-180／3．82-Q高炉煤气锅炉过热器超温的原因,基于高炉煤气着火、燃烧和燃尽原理,讨论了改善过热器超温的燃烧调整方式及相关措施。运行实际表明,可使过热蒸汽温度控制在450℃设计值左右。对节能减排有一定的参考价值。     

进口锅炉三级过热器整体国产化改造探讨

目的 珠海电厂由日本三菱重工设计制造的700 MW进口锅炉三级过热器长期服役后近年爆管频发,爆管类型均为典型长期过热导致的失效,金相组织球化严重,力学性能普遍下降,表明炉管处于长期较高温度运行状态,需查明长期过热原因并提出解决方案。 方法 为查明三级过热器频繁爆管原因,对三级过热器受热面管屏不同材质管段氧化皮厚度情况进行了测试分析并计算其蠕变剩余寿命,对三级过热器各管屏之间的流量偏差情况进行了计算和沿炉膛宽度方向上的吸热偏差情况进行了统计分析。 结果 发现T91材质有59%的管段剩余寿命不足5 × 104 h,39%的管段剩余寿命不足1 × 104 h;T23材质有25%的管段剩余寿命不足5 × 104 h,9%的管段剩余寿命不足1 × 104 h,三级过热器管材普遍机械性能劣化严重。三级过热器各管屏之间的流量偏差达到10.6%,沿宽度方向上的吸热偏差达到60 ℃,已无法通过更换新管段解决问题,需进行整体设计改造。 结论 根据上述研究结果实施了国产化改造方案,改造重点在降低热偏差,通过增大进出口集箱直径,减小了集箱中的工质流速和沿集箱轴向的静压不均匀性,进而减小集箱效应产生的流量偏差,使集箱流量偏差减小到2.24%;流量偏差的减小降低了沿炉膛宽度方向上管屏的壁温偏差,偏差减小到40 ℃。此外充分考虑三级过热器所处辐射和对流换热环境,对受热面材质进行了提升强度等级改造,材质由5种减少到4种,规格由23种减少到12种,减少了采购和维护成本。