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用激光熔覆和火焰重熔方法在35CrMo调质钢表面分别熔覆上一层Ni45、Ni35合金,用电化学方法和应力腐蚀试验测定了熔覆层耐蚀性,试验结果表明,激光熔覆层组织的耐磨性和抗腐蚀性较火焰重熔后组织的有很大提高,其中激光熔覆Ni45粉末的熔覆层组织的耐磨、耐蚀性最好。 相似文献
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激光熔覆镍基粉末涂层的研究 总被引:4,自引:2,他引:4
分析了激光熔覆表面处理技术对镍基自熔性合金粉末材料性能的要求,研究了合金粉末的化学成分、微观组织及熔覆层的性能,并对涂层的耐磨性进行了分析。 相似文献
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激光熔覆与热喷涂镍基合金涂层的微观组织和性能 总被引:1,自引:0,他引:1
冯旭东 《热处理技术与装备》2010,31(1):28-31
利用热喷涂和激光熔覆技术分别制备了镍基涂层,采用显微组织和显微硬度法对两种涂层进行了对比研究。结果表明:两种工艺得到的涂层组织基本相同,主要包括-γN i固溶体、硼化物、碳化物+镍γ-固溶体共晶以及合金渗碳体等金属间化合物,热喷涂涂层组织中未形成共晶体;两种涂层的平均硬度均高于基体,均达到了表面强化的目的。 相似文献
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用YAG激光器对表面汽蚀的2Cr13钢汽轮机叶片进行修复,采用同步送粉的方式进行自熔性Ni-Cr-B-Si合金粉末的激光熔覆.借助扫描电子显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)对激光熔覆层进行组织及成分分析.研究结果表明,激光熔覆层硬度可达45~50 HRC,高于基底材料的硬度(35~40 HRC).使用YAG同体激光对汽蚀叶片进行修复可以获得与母材冶金结合且无气孔、裂纹等缺陷的熔覆层,其组织主要是γ-Ni、Cr7C3、Ni2B、Ni3B以及少量的Cr2B和Cr3Si. 相似文献
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航空发动机叶片铸造缺陷激光熔覆修复的研究 总被引:9,自引:0,他引:9
研究了激光熔覆工艺参数和Y2O3含量对航空发动机叶片铸造缺陷激光熔覆开裂敏感性的影响。结果表明,当激光工艺参数P=1.5kW,V=180、190mm/min,d=3mm以及Y2O3含量为1.5wt%时,可在铸造镍基高温合金叶片上获得无裂纹的修复涂层。当Y2O3含量高于或低于1.5wt%时,熔覆层内部或熔覆层表面产生裂纹。在最佳工艺参数条件下加入复合变质剂可进一步细化涂层的组织。 相似文献
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激光熔覆修复航空发动机风扇机匣TC4钛合金静子叶片 总被引:6,自引:2,他引:4
结合航空发动机大型风扇机匣TC4钛合金静子叶片的修复需求,研究了损伤叶片的激光熔覆修复工艺,对熔覆层成分、组织、显微硬度及力学性能进行了分析。试验结果表明,激光熔覆层TC4钛合金的O、N、H元素成分满足标准要求;激光熔覆区为具有魏氏体组织特征的柱状晶,柱状晶内部为细密的马氏体组织,热影响区为柱状晶和双态组织的混合组织,并逐渐过渡到基体的双态组织;激光熔覆层显微硬度平均比母材高15%,过渡平缓;激光熔覆TC4试样的室温拉伸、400 ℃高温拉伸、热暴露试验的强度结果均高于母材试样,断后延伸率稍低。采用单道多层熔覆工艺对受损叶片进行修复,验收合格后,风扇机匣得到使用。 相似文献
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铸铁表面激光熔敷FeCrNiSiB自熔合金 总被引:3,自引:0,他引:3
通过激光熔敷FeCrNiSiB自熔合金,在普通灰铸铁表面获得抗磨损耐腐蚀的硬化层,实现了表面强化与韧化的良好结合。研究了合金成分及激光工艺参数对其组织和性能的影响,结果表明,与基体相比,其耐磨性提高4 ̄5倍。 相似文献
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针对GH4133锻造高温合金激光熔覆stellite X-40合金,研究了激光功率、扫描速度和粉末厚度对熔覆层形状和质量的影响。结果表明,通过优化激光功率、扫描速度和粉末厚度,可得到符合尺寸要求、熔深浅、界面结合完整的熔覆层。经过时效处理,熔覆层和GH4133基体显微硬度相同,从而保证了叶片整体性能均匀一致。 相似文献
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在GH4133锻造高温合金叶片上激光熔覆stellite X-40合金的工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
针对GH4133锻造高温合金激光熔覆stelliteX-40合金,研究了激光功率、扫描速度和粉末厚度对熔覆层形状和质量的影响。结果表明,通过优化激光功率、扫描速度和粉末厚度,可得到符合尺寸要求、熔深浅、界面结合完整的熔覆层。经过时效处理,熔覆层和GH4133基体显微硬度相同,从而保证了叶片整体性能均匀一致。 相似文献
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航空发动机叶片铸造缺陷激光熔覆修复层的组织结构 总被引:3,自引:1,他引:2
采用自配的添加稀土氧化物Y2O3和复合变质剂的镍基合金粉末对叶片铸造缺陷进行激光熔覆修复.利用SEM、EDS、EPMA、TEM对熔覆层的组织结构进行了研究.结果表明,熔覆层内原位析出微米或亚微米白色颗粒相,主要分布于晶界.熔覆层中的组成相为基体相γ-Ni,六方结构的W2C、MoC和面心立方的TiC. 相似文献