二维扫描镜轴系非正交分析

二维扫描镜绕两轴摆动,实现大的扫描视场。其两维摆角由与扫描镜连接的两个编码器读出。二维扫描镜轴系的非正交性会导致扫描镜实际摆角与编码器显示角不相吻合,从而导致物方指向范围偏差。在利用经纬仪测量扫描镜摆角的测试思想基础上对二维扫描镜轴系非正交的影响进行分析,给出了一种计算扫描镜轴系非正交公差的方法。     

45°镜多元探测器并扫成像特性和扫描轨迹分析

在光学反射矢量理论基础上,对于航天航空用多光谱成像仪45°镜多元探测器并扫成像特性和扫描轨迹进行了分析,给出了45°镜反射作用矩阵、45°镜多元探测器并扫成像的物像关系和像旋计算公式,及其对应的地面扫描轨迹理论计算公式.     

5-DOF ATOS扫描平台的造型设计

为提高扫描的效率、简化扫描数据的处理及扩大扫描仪的扫描范围,根据ATOS三维扫描仪的扫描工作原理,以在自制简易扫描平台实验装置上所做的扫描实验结果为基础,规划了一种适合于ATOS扫描仪扫描的5自由度扫描平台的设计方案,并对基于该方案的扫描平台进行了详细的造型设计。设计完成的扫描平台上的基准盘可以沿X、Y、Z轴平移、绕Y轴±75°摆动和绕Z轴360°旋转,在ATOS扫描仪镜头不移动的情况下,实现被扫描物体在任意姿态下的扫描。     

三维激光球杆仪的系统误差分析与补偿

三维激光球杆仪是自研发的一种被动式激光跟踪仪,为了提高其测量精度,该文系统地分析了其主要误差源及补偿方法。首先,通过误差源分析,基于多体系统误差建模理论对仪器进行精度建模;其次,针对误差补偿模型,提出了简单有效的模型参数测量方法,即多齿分度台和光电自准直仪标定二维转台两测角误差,正倒镜法测量两旋转轴的不相交度,精密三轴机床测量轴系不垂直度误差;最后,完成精度补偿验证。实验结果表明,在有效测量范围内,补偿后的垂直度误差从120μm减小到28μm,X轴定位误差从20μm减小到8μm,Z轴定位误差从60μm减小到25μm。研究表明该补偿方法在不改变硬件结构的基础上能有效提高仪器的精度。     

球头铣刀高速铣削斜面的三维数值模拟研究

用球头铣刀高速铣削斜面是在三轴加工中心上加工模具时的一种走刀方式。根据球头铣刀高速铣削斜面的特点,建立了在垂直向上和向下、水平向上和向下四种走刀方式下高速铣削45°斜面,以及在垂直向下走刀方式下高速铣削30°、60°、75°斜面的三维有限元模型,以分析不同走刀方式下铣削斜面以及铣削不同角度斜面时切削力和切削温度的变化规律。模拟结果表明,在铣削45°斜面时,采用向上走刀方式较向下走刀方式的切削力幅值小、波动大,且切削温度高;采用垂直向下走刀方式铣削大角度斜面时也出现类似情况。对切削力的实测结果验证了该模型的可靠性。     

一种新型滚动轴承表面形貌测量仪

介绍了一种新型的滚动轴承表面形貌测量仪,它采用一种全新的能越过陡峭表面的二维位移传感器和垂直扫描三维工作台组成一个闭环控制系统,将传统的触针移动扫描方式改变为工作台移动扫描方式。在测量工件时,二维位移传感器的测量杠杆总是不断地回到平衡位置,因此即使增大量程,由杠杆转动所引起的测量非线性误差也非常小。该仪器不仅可进行二维轮廓测量,还可进行三维形貌测量,具有大量程、高精度、小测量力和更多测量参数等特点。     

应用于Φ300 mm平面反射镜的精密二维转台轴系设计

在轨组装望远镜的光学检测系统主要包括子镜拼接精度检测系统和系统波像差检测系统,这两种检测系统共用一组Φ300 mm平面反射镜,为了实现平面反射镜的精密切换,研制了一套基于通用P2级精密轴承的二维转台。首先,对轴系进行了结构设计并详细说明了装配工艺;然后,构建了理论计算模型对所设计轴系精度进行了定量分析。结果表明,俯仰轴系最大晃动误差为2.36″(PV),方位轴系最大晃动误差为0.56″(PV)。最后,利用傅里叶谐波分析方法对俯仰轴系、方位轴系进行了精度检测,检测结果表明,俯仰轴系最大晃动误差为2.5″(PV),方位轴系最大晃动误差为0.6″(PV)。利用对径相加读数法对两轴垂直度进行了检测,检测结果表明,两轴垂直度误差为1.5″。测试结果验证了结构设计和理论计算模型的合理性。     

激光360°扫描镜体的动平衡设计

一、前言 激光360°扫描原理如图1。其中几何体称椭圆平面反射镜,其法线与转轴中心线Z成45°,激光束沿Z轴入射,反射激光束始终与转轴垂直,便形成了激光360°扫描。例     

新型旋转激光扫描系统轴系调整与误差标定

旋转激光扫描系统是一种基于精密转台结合多路激光的空间多目标并行角度传感系统。为改善系统光源性能,设计了一种采用光纤从外部导入光源的新型轴系结构。但是当激光以一定角度穿过中空的转轴进入镜组后,若倾斜入射柱镜,将导致出射的扫描光面型发生变化。针对此问题,研究了一种基于平行线的传递性的激光光轴姿态的调整方法,并借助激光跟踪仪测量平台,分别对光轴与转轴轴系进行拟合,建立了对光轴倾斜误差的标定方法。实验结果表明,调整后光轴与转轴轴线的空间夹角优于0.15°,完全满足扫描光截面中心直线度对激光入射柱镜的角度要求。该调整方案可用于系统的装配环节,使扫描光更加接近理想平面,有助于系统测量精度的提升。     

锥面直线度测量及立车运动精度的提高

如图1所示的零件的45°锥角是90°度外滚道的一半。为了保证内外90°滚道和滚柱配合的接触精度,设计要求45°圆锥面母线的直线度误差不大于0.01mm,半锥角误差为±1′15″。对于大型零件锥面精度的测试采用传统的测试方法与手段,存在一些问题: 1.直线度误差的测量直线度误差的传统测量方法是用刀口尺测量,即将刀口尺和被测表面的实际轮廓线紧密接触(如图2     

车载周视瞄准系统转台结构设计

以自主研发车载周视瞄准系统的二维稳定转台为分析对象,通过对系统的任务要求及技术指标分解,同时受结构空间、重量的限制,系统总体布局选用两轴整体稳定结构形式;其次介绍了二维稳定转台的结构特点和重要部件,并分别对方位轴系、俯仰轴系从结构布局、实现方式及测角方式等方面进行详细设计;然后利用有限元法对二维稳定转台进行模态分析,获...     

带框架轴系倾角回转误差的测试结果分析

分析了带框架轴系在其轴端和框架中心安装平面镜测试轴系倾角回转误差时的区别。通过对精密带框架轴系的回转误差进行实测 ,证明在轴端测试时轴系的自重和框架的不等刚度将引起二次谐波误差的附加误差     

一种垂直度测量方法

对于垂直度误差的测量一般采用 90°角尺凭经验看光隙进行估测,或是 90°角尺配合塞尺进行测量。采用上述两种测量方法只能进行垂直度的粗测,不能准确地读出垂直度误差的数值,测量的误差较大。 针对上述问题,我们采用了百分表配合 90°角尺在平板上测量的方法,取得了较好的效果。 将 90°角尺的基准面采用 C字形夹头固定在被测件上,利用百分表在 90°角尺测量面上进行测量。其最大与最小读数之差即为被测件的垂直度误差。 (如图 ) 使用上述测量方法具有自身误差小,测量精度高,能直观测得垂直度误差值,使用方便,测量速度快等优…     

GD-220光电经纬仪轴系的精度分析

光电经纬仪中轴系的精度在很大程度上决定着整台仪器的测量精度.为了提高其轴系精度和改进其轴系结构,以GD-220光电经纬仪为例,讨论了其垂直轴系和水平轴系中存在的径向跳动误差、角度摆动误差和轴向窜动误差等,并定量分析了由构成轴系零件的形位误差造成的轴系在回转运动时的晃动误差.通过对9台套GD-220光电经纬仪轴系的检测结果看,对GD-220光电经纬仪轴系精度的分析和对其结构的设计都是合理的.     

物体表面光泽的测量

本文介绍了非金属材料表面光泽的测量方法。着重以20°、45°、60°、85°镜面光泽法为基础,讨论它们的测量原理、方法、精度和修正等问题。並以采用45°镜面光泽法构成的SS—75型光电光泽计为例,说明这个方法在建筑材料‘三石’表面上光泽测量应用的情况。     

六角棱镜调制电脑验光仪对散光眼模型检测精度分析

针对传统电脑验光仪调焦速度慢,聚焦误差大的缺陷,对现有验光仪六角棱镜的成像系统进行优化。通过光学仿真软件分析和对比发现六角棱镜调制的验光仪在散光度和散光轴位的测量误差（柱镜示值平均误差CYL=0.8m-1,轴位示值平均误差AX=3.73°）均明显大于普通圆环调制的验光仪（CYL=0.2m-1,AX=1.75°）。因此,采用圆环代替六角棱镜调制可以增加检测的精度。另外,对六棱镜分光法设计的验光仪的设计和检验需要特别注意其柱镜度和柱镜轴位的检测评价,避免造成验光误差。     

TME4400I 端面铣刀

<正> 这是东芝坦葛洛伊公司新开发的不锈钢加工专用刀具,主偏角45°,轴向前角24°,径向前角—6°～—8°,是一种大刃倾角端面铣刀。这种铣刀的特点:①切削力小;②切削过程中的振动小;③切削温度低,不易产生热裂纹;④切削强度高,不易崩刃。用这种铣刀加工奥氏体不锈钢 SUS304时,切削初期和中后期,切削力均明显低于其他铣刀,能长期保持低切削力和低功耗加工。如切     

浅谈15°活扳手扳口模具设计的体会

活扳手是广泛使用的手工具之一。常见的活扳手口面垂线与扳体中心线夹角为22.5°正扳与反扳时的夹角为45°。我们设计了口面垂线与扳体中心线夹角为15°的活扳手,这种扳手正扳与反扳时的夹角仪为30°,比22.5°扳手在空间上小5°,故其适用范围更广。     

纳米精度二维工作台测量镜的面形误差在线检测

针对二维工作台测量镜本身的面形误差以及装调等因素引起面形变化对二维工作台定位精度的影响,提出了一种用于纳米精度二维工作台测量镜面形误差的在线检测方法。利用两路激光干涉仪检测面形微分数据的基本原理,分析了零点误差和积分累计误差对测量镜面形误差检测的影响并提出了改进方法。利用三路激光干涉仪组成两组不等跨度的检测机构,得到两组工作台测量镜面形的原始数据,通过这两组数据之间的关系修正跨度间的面形细节误差,得到了精确的测量镜面形误差量。对此方法进行了理论推导、仿真计算和实验验证,并将结果与Zygo干涉仪测量得到的离线检测结果进行了对比,结果显示其差异在±10nm之间,且趋势有较好的一致性。得到的结果验证了提出的方法可正确测量和真实地还原测量镜的面形误差。     

圆刀齿端铣刀

<正> 镶齿端铣刀大都用矩形或梯形断面的刀齿和楔等零件组成。该结构工艺性差、制造要求高、且刀齿在刀体轴向位置调整不便。对此,我们设制一种圆刀齿端铣刀,直径范围为:150～630,主偏角=60°(也适于=90°的)(见图1);其夹紧结构见图2;该铣刀几何角度和切削用量如下:1.加工铸铁:=60°、Y轴=5°、γ径=0°在生产流水线上的粗铣切削用量:S_z=0.1毫米/齿、v=80米/分、t=5～8毫米。2.加工45号调质钢:=60°、γ轴=20°、γ径