筒体与封头过渡区域应力分析及其优化设计

以凸形封头中的球形封头、椭圆形封头和无折边球形封头为研究对象,利用ANSYS有限元分析软件建立封头厚度大于筒体厚度中心线偏移和不偏移两种连接方式的有限元模型,并进行应力分析.结果表明:(1)最大等效应力发生在筒体和封头过渡区域附近,是由筒体和封头几何形状发生突变所引起的;(2)两种结构形式中,中心线偏移下等效应力最大,...     

焊入式薄管板换热器的应用

我厂变换岗位在技术改造时,增设一台软水加热器以回收变换气余热提高锅炉给水温度,采用焊入式薄管板结构。运行一年多来,情况良好,没有发现异常现象。设计参数见表: 加热器的封头与筒体采用对接结构(见图1),去掉大法兰,以减少加工困难和消除泄漏隐患,当设备翻新更换换热管时,只要照原焊缝割开就行,封头和筒体可重复使用。管板在筒体内焊接,管板与筒体(即筒体与封头的环焊缝)的距离以100毫米为宜。为了保证管板与筒体的焊接质量,管板边缘打半“V”型坡口,其焊接结构见图2。根据我厂该设备的结构特点,制定了如下加工工艺措施,以控制管板焊接时引起的变形: 1.用作管板的材料应光滑平整,无锈蚀     

基于ANSYS的立式厚壁压力容器应力分析

应用ANSYS软件分析了立式厚壁压力容器工作时筒体与封头的应力分布。结果表明:最大等效应力处于在筒体的内壁区域;等效应力从筒体或封头内壁到筒体或封头外壁呈近乎线性下降。筒体与封头的连接处附近外壁和内壁的等效应力变化最大。     

基于ANSYS Workbench的球冠形封头与筒体连接处的应力分析

本文采用有限元模拟分析技术,借助于ANSYS Workbench,比较分析当筒体壁厚小于球冠形封头厚度时,在封头与筒体连接处设置或不设置直边段时,连接边缘的应力变化情况。通过分析实验结果,明确指出该情况下在其连接处设置直边段十分必要。     

热压整体碟形封头坯料尺寸的计算

1 前言 碟形封头与椭圆形封头不同,是有折边的球面封头,它是由球面体和过渡区两个曲率部分以及直边部分组成,球面体和过渡区为一不连续曲面(见图1)。     

基于ANSYS高压容器封头与筒体对接处应力分析

高压容器球形封头与筒体对接处由于结构的不连续会产生高应力,利用ANSYS建立不同切削与对接形式的球形封头与筒体对接的有限元模型。对比分析结果,得到不同对接形式的球形封头与筒体对接处应力的影响规律。在进行高压容器半球形封头与筒体对接时,可在筒体处切削并选用封头与筒体进行中径对接的形式,或在封头处切削并且封头与筒体进行内平齐或中径对接的形式,从而减小材料所受到的最大应力值。     

标准椭圆形封头外表面曲边高度的计算程序

标准椭圆形封头外表面曲边高度的计算程序黄水龙（甘肃省石油化工设计院）关键词椭圆形封头曲边高度计算程序在计算椭圆形封头上接管长度或计算裙座筒体与椭圆形封头对接处的标高时，需要计算椭圆形封头的曲边高度，但椭圆形外表面曲线方程没有表达式，大多数人将椭圆形...     

削边形式对筒体与封头过渡区应力分布的影响

利用ANSYS 16.0有限元分析软件,以半球形封头、椭圆形封头和无折边球形封头3种凸形封头为研究对象,通过改变削边长度和削边形式,得到其应力分布规律,并进行优化分析。结果表明:3种封头形式压力容器最大等效应力均集中于筒体和封头过渡区域;在相同尺寸和相同削边形式下,应力集中系数大小顺序为无折边球形封头>椭圆形封头>半球形封头;随着削边长度L的增加,椭圆形封头和无折边球形封头压力容器应力集中系数K均呈增大的趋势,对于半球形封头压力容器,削边长度L出现临界值;半球形封头压力容器优化效果最为明显。     

40升铝内衬玻璃钢气瓶的强度和变形设计计算与各向异性校核(一)

本文以40升玻璃钢气瓶为例,(i)利用“网格分析”的结果公式进行了强度和变形的具体设计计算;(ii)利用正交各向异性壳体的结果公式求出了筒体与封头连接处附近的不连续应力和变形分布,从而找到了应力和变形的最大值及其部位;(iii)利用铺层应力分析对筒体和封头最大应力值截面进行了各向异性校核计算，从而求出了各方向铺层上平行于纤维方向和垂直于纤维方向上的正应力和剪应力.     

内压容器和设备的椭圆过渡段强度计算

在塔设备的壳体上除使用圆锥封头和圆锥过渡外,还使用椭圆封头和椭圆过渡。象圆锥过渡一样,椭圆过渡也是旋转壳体中的一种形式。所以,它们的计算可以采用承受内压负荷的任意形式的旋转薄壳计算所应用的关系式来实现[1—3]。在这篇论文里所提出的计算方法能够确定在弹性阶段内圆柱筒体同椭圆封头连接结点处所产生的应力,并能计算出构成椭圆过渡段零件厚度的计算值。当考虑到较大直径圆柱筒体同椭圆封头连接结点处的受力状态对椭圆封头同较小直径圆柱筒体连接结点处的受力状态影响时,来分析短段椭圆过渡段。所分析的椭圆过渡段是由连接椭圆壳体(椭圆封头)的两个同轴的圆柱壳体(大的和小的筒体)而组成。该段承受内压负荷。图1为连接部分的计算示意图。示意图上指出经向位     

纤维缠绕技术和设备 (七)丝嘴翻转和张力调节系统:

为了在芯模上使纱铺的平整而且展纱好在封头和筒身缠绕时,丝嘴翻转,大约66°左右。     

回转窑托轮的调整(四)

3 回转窑筒体轴向中心线变形的控制 回转窑正常工作时,筒体应尽可能地保持直而圆。可实际上它既不会直,也不会圆,只是在实际生产中采取有利措施,将误差控制在最小的范围内。直是指回转窑筒体在热态工作时越直越好,这样在冷态时就必然是弯曲的。否则,在热态时就是弯曲的。关于筒体圆度的问题不是在这里所要讨论的。因为筒体是通过轮带或滚圈与托轮接触滚动而转动的,所以与托轮的调整无关。     

复合钢板压力容器的制造

主要阐述两个方面的问题:一是爆炸复合钢板制封头、筒体的毛坯厚度选择及其成形减薄率控制;二是复合钢板制筒体错边量的合理要求。     

特大型铝合金封头成型工艺技术攻关小组

<正>团队带头人:邱建明团队成员:邱建明胡成龙韩森富谢红伟林祖胜邵岳平封头形状尺寸的几个主要技术指标,如:封头高度、内直径公差、外圆周长、最小壁厚、大/小R尺寸、直边高度、直边斜度等,其中最小壁厚通常在小R部位,因为在旋压成型过程中,该部位材料变形量最大,故材料减薄量也是最大的。热旋压成形的铝合金封头(温度一般是在300℃~420℃之间)特别明显。对最小壁厚的测量,以往都是要等封头冷却至常温后,才可用普通超声测厚仪测定     

卧式容器任意液位高度下液体容积的计算

用数学分析的方法，对卧式容器的主要部件筒体、封头（包括椭圆封头、碟形封头）的总容器及在任意液位高度下的容积进行了分析，并给出了计算公式。     

卧式容器任意液位高度下液体容积的计算

用数学分析的方法，对卧式容器的主要部件筒体、封头（包括椭圆封头、碟形封头）的总容器及在任意液的位高度下的容积进行了分析，并给出了计算公式。     

锥形封头的应力分析

本文采用电测法,通过对锥形封头和与封头相连接的部分圆筒体的应力分布进行实验测定,绘出了应力分布曲线图,由于锥形封头和筒体两部分连接处曲率不同,受压后,在连接处会产生边缘力系—边缘力矩和边缘剪力,使得折边区及其两侧一定距离内的筒体和封头中的应力分布比较复杂,某些位置会出现较高的局部应力等重要的结论。     

基于有限元法的内压容器封头局部屈曲分析

采用有限元法分析了压力容器筒体与封头连接区的应力分布规律以及封头局部屈曲失稳。结果表明,在相同内压下,壁厚较大时压力容器的临界屈曲载荷较大,即结构较稳定不易出现局部屈曲;随着施加内压的增大,封头与筒体连接区的应力分布规律不变,而应力最大值与最小值之差增大,即封头与筒体连接区更易发生局部屈曲。     

AP1000堆芯补水箱焊接工艺优化

针对我国引进的三代核电技术AP1000中主要核岛部件堆芯补水箱(以下简称CMT)的制造,介绍了结构特征、技术参数等,重点介绍了人孔座端面堆焊、人孔座与筒体低合金钢焊缝焊接及不锈钢补堆焊、进出口接管与封头焊接以及筒体和封头最终环缝的焊接等主要焊接技术难点和优化的焊接工艺。通过工艺优化,降低了制造难度和劳动强度、提高了生产效率,同时保证了产品质量。     

折边锥形封头的坯料尺寸计算

折边锥形封头是压力容器中的常用零件,如何比较准确地计算折边锥形封头的展开尺寸是封头下料时经常遇到的问题。折边锥形封头是由焊制的空心正圆台压制成型的,成型后的封头可分为大端折边段、中间锥体段及小端折边段三部分或大端折边段或锥体两部分。制作折边锥形封头的坯料形状应为扇环面(如图1),锥体段与成型前的空心正圆台具有相同的锥顶角,故计算锥