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1.
研究了Fe-15Nb和Fe-30Nb(wt%)合金在600~800℃低氧压气氛的化行为,实验所用的氧压处于煤的所气化气氛下的氧分压范围,氧化后合金仅发生了Nb的氧化,生成NbO2与Nb2O5,有些情况下还生成FeNb2O6。在600℃时氧化速度很低,但在700~800℃时则颇高。这些合金内氧化的重要特征之一,是其内氧化物的分布向乎完全与合金的高含Nb相一致。此外,合金氧化后均不出现外氧化层,这些坷 相似文献
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牛焱 《腐蚀科学与防护技术》1995,(2)
研究了含15与30wt%Nb的两种Co-Nb合金在600-800℃低氧压F的氧化性能选择的氧压低于相应温度的氧化钴分解压,由H2-CO2混合气获得,在600℃为10-24atm,而700与800℃为10-20atm.两种合金在600与700℃氧化结果仅产生由α-CO与氧化铌(NbO2与Nb2O5)混合物组成的内氧化带在700℃尚可能生成双元氧化物CONb2O6在内氧化带界而无贫Nb层可见.两会金,尤其是Co-30Nb在800℃时发生了由内氧化向外氧化的转变,伴随有贫Nb的单相区出现于合金的表层.从Co中Nb的溶解度很低和合金与氧化膜显微组织的特点等角度详细讨论了合金的腐蚀机制. 相似文献
3.
牛焱 《中国腐蚀与防护学报》1996,(2)
研究了Fe-15Nb和Fe-30Nb(Wt%)合金在600~800℃低氧压气氛中的氧化行为,实验所用的氧压处于煤的气化气氛下的氧分压范围。氧化后合金仅发生了Nb的内氧化,生成Nb2与Nb2O5,有些情况下还生成FeNb2O6。在600℃时氧化速度很低,但在700~800℃时则颇高。这些合金内氧化的重要特征之一,是其内氧化物的分布几乎完全与合金中的高含Nb相一致。此外,合金氧化后均不出现外氧化层。这些可能都是由于Nb在Fe中溶解度很低且合金呈两相组织所致。 相似文献
4.
研究了含Nb15和30wt%的Co-Nb二元合金在latin纯氧中600~800℃的氧化特性。它们的氧化动力学近似地遵循抛物线规律,而其瞬时氧化速率常数随时间而减低、且以600℃氧化者尤甚。两合金的氧化速率均高于纯Co,但其速率增量颇低。在所有的实验条件下,两合金都发生了外氧化与内氧化,外氧化膜的外侧为连续的纯氧化钴带,其下为两个二元Co-Nb氧化物(CONb2O6和CO4Nb2O9)与基金属氧化物的混合。内氧化带为氧化钴、氧化铌(Nb2O5或/和NbO2)的混合,而在该带的最外侧还有源于富Nb合金相的二元氧化物。在合金-氧化膜界面处都没有观察到贫铌带。从合金的和所生成氧化膜的显微组织特征,尤其是从铌在钴中溶解度低的角度,对合金的氧化行为进行了讨论。 相似文献
5.
研究了Fe-5Y和Fe-10Y合金在800℃空气中的氧化行为。结果表明:二元Fe-Y合金氧化动力学曲线不规则,此温度下Fe-10Y合金的氧化速率高于Fe-5Y合金的氧化速率。Fe-5Y合金及Fe-10Y合金形成了相似的氧化膜结构,且它们都发生了内氧化现象。同时合金未形成单一的Y2O3层,这归结于Y在Fe中非常低的溶解度及合金中两相共存而阻碍了Y通过合金向外扩散。 相似文献
6.
两种Co—Nb合金在600℃—800℃:1大气压纯氧中的氧化 总被引:1,自引:1,他引:1
研究了含Nb15和30wt%的Co-Nb二元合金在1atm纯氧中600-800℃的氧化特性。它们的氧化动力学近似地遵循抛物线规律,而其瞬时氧化速度常数随时间而减低,且以600℃氧化者尤甚。两合金的氧化速率均高于纯Co,但其速率增量颇低。 相似文献
7.
研究了含8mass%Y的Ag-Y合金在10^5Pa和10^-15Pa两个氧压于700℃的氧化。结果表明,在10^5Pa的氧化很快,并遵循近似的抛物线规律;10^15Pa的氧化则很慢且偏离抛物线规律。在高氧压仅发生Y的原位内氧化,这主要是氧快速向内渗通而没有Y明显地外扩散所致,在低氧压则生成含Ag颗粒的Y2O3外氧化层,而其Y的内氧化层则远较高氧压者薄。。内氧化Y2O3颗粒沿深度而变化,近表面处小并呈圆球状,随深度增加逐渐变大并拉长;在深处呈针状且垂直合金表面。此外,在两种氧压下合金最表面有Ag层或分散的Ag颗粒生成。 相似文献
8.
Fe-Y合金在600~800℃纯氧气氛中的氧化行为 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了纯Y和两种Fe-Y合金在600~800℃0.1MPa纯氧中的氧化.两种合金形成的外氧化膜包括Fe、Y的氧化物及其复合氧化物,并发生了Y的内氧化.内氧化区继承了原始合金的显微组织形貌,且内氧化区前沿无贫Y现象.这些特点是Y在基体金属中低的溶解度和合金中存在不同于基体金属α-Fe的金属间化合物相的直接结果. 相似文献
9.
Fe—Y合金在600—800℃空气中的氧化行为 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了Fe-Y合金及纯Fe在600~800℃空气中氧化行为,纯Fe在三个温度下的氧化均符合抛物线规律,Fe-Y合金的氧化除在500℃挖主符合抛物线规律外,共作弊是呈阶段性变化,Fe-Y合金氧化速度明显低于纯Fe,在700~800℃情况下,Fe-Y合金表面形成外层为Fe的氧化物(Fe2O3,Fe3O4和FeO),以为FeO和YFeO3的混合物的氧化膜结构,在600℃
下,氧化产物主要为Fe2O3、Fe3O4和Y2O3.其中FeO在Fe的氧化物中所占比例较小.在三个温度下,Fe-Y合金均发生明显的内氧化.讨论了Y对Fe-Y合金氧化行为的影响. 相似文献
10.
研究了Fe-15Nb和Fe-30Nb合金在600-800℃,0.1MPa纯氧中的氧化行为。结果表明,氧化过程遵循近似的抛物线规律,与相同条件下的纯铁相比,合金的氧化速率常数低得多,所生成的外氧化膜为弥散的二元Fe-Nb氧化物和Fe2O3,但不含有FeO与Fe3O4.合金不发生内氧化和Nb的局部贫化现象,基于Fe-Nb-O三元相图,考虑到Nb在基体金属中的低溶解度和合金为两相组织的影响,讨论了氧化特点 相似文献
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美国RolledAlloys公司新近开发成功一种含Fe 8%、Al 1 8%的能抗温度高达 12 0 0℃的循环加热氧化的镍 铬合金 ,该合金还具有很高的抗晶粒长大性和蠕变断裂性能。其室温抗拉强度极限为 72 1MPa ,延伸率38% ,冲击强度为 78~ 84J。这一合金高的抗氧化性是由 相似文献
12.
Co—2Y和Co—5Y合金在600—800℃空气中的氧化行为研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文研究了Co-2Y与Co-5Y(原子分数,%,下同)合金在600-800℃空气中的氧化行为,纯Co在三个温度下的氧化符合抛物线规律。Co-Y合金在800℃下的氧化符合抛物线规律,而在700℃时则接近于立方速率规律,在600℃时Co-2Y合金氧化仍遵循立方速率规律,而Co-5Y合金则偏离立方和抛物线。Co-Y合金表面形成的氧化膜为Co的氧化物和Y2O3的混合物,Y2O3的分布继承了金属间化合物相C 相似文献
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双相Cu—Co合金在600—800℃空气中的氧化 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了3种不同Co含量双相CuCo合金在600~800℃空气中的氧化行为,合金氧化动力学遵循抛物线规律,并且在同一下抛物线速率常数随Co含量升高和降低合鑫匀形成由Cu、Co氧化物的复杂混合物组成的复合氧化膜,u的氧化物颂向于集中在膜的外层,通常在外层膜下,是Co的氧化物和金属Cu的混合区,对于Co含量低于50%(质量分数,下同)的合金,这就是Co的内氧化区,而对含75%Co的合金则是在Co氧化物的基体上分布着孤立的Cu颗粒,与固溶体二元合金不同的是,在这一区域下面的合金基体没出现Co的贫化.基于合金显微组织的双相特征,对合金氧化膜的特殊结构进行讨论. 相似文献
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研究了Ni-Si合金分别在800℃空气和水蒸汽中的高温氧化行为.在空气中,合金表面形成的氧化膜呈双层结构,内层是连续、致密的SiO2膜,提高了合金的高温氧化抗力.高温水蒸汽中合金的氧化速率显著增大,合金表面仅观察到一层富Si氧化膜,而氧化膜的粘附性降低,随着氧化时间的延长,氧化膜发生明显剥落. 相似文献
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采用称量法研究了两种Fe-Ni合金(Ni含量分别为5%和9%,质量分数)在600 ℃静态空气中的高温氧化行为,对比分析了两种合金的氧化动力学特征,采用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)和能谱分析(EDS)等手段分析了表面氧化膜的物相组成及显微结构。结果表明:Fe-5%Ni和Fe-9%Ni合金在 600 ℃空气中的氧化行为基本类似,氧化前期Ni-5合金质量增加量较高,16 h后发生逆转,其氧化动力学遵循近似抛物线规律,表明氧化膜内的离子扩散过程受氧化过程控制。两种合金的表面氧化膜均由Fe3O4 和 Fe2O3 组成,同时含有尖晶石相(Ni, Fe)3O4。Ni-9合金氧化膜中尖晶石相含量相对较高,是导致氧化质量增加发生逆转的主要原因。 相似文献
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研究了含8 mass%Y的Ag-Y合金在105 Pa和10-15 Pa两个氧压于700℃的氧化.结果表 明,在105 Pa的氧化很快,并遵循近似的抛物线规律;10-15 Pa的氧化则很慢且偏 离抛物线规律.在高氧压仅发生Y的原位内氧化,这主要是氧快速向内渗透而没有Y明显地向 外扩散所致;在低氧压则生成含Ag颗粒的Y2O3外氧化层,而其Y的内氧化层则远较高氧 压者薄.内氧化Y2O3颗粒沿深度而变化,近表面处小并呈圆球状,随深度增加逐渐变大 并拉长;在深处呈针状且垂直合金表面.此外,在两种氧压下合金最表面有Ag层或分散的Ag 颗粒生成. 相似文献