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研究了Ti 48Al合金全片层组织在 115 0℃时效时的组织稳定性。结果表明 ,140 0℃ ,1h固溶处理后炉冷获得的粗片层组织的稳定性远远优于空冷获得的细片层组织。细片层组织首先在晶界处发生不连续粗化 ,而后粗化片层组织中的α2 相发生溶解并球化 ,从而转变为近γ组织 ;空冷组织中魏氏片层的存在降低了片层组织的稳定性 ,魏氏片层 /基体界面与晶界一同成为片层组织发生分解的起始部位。Ti 48Al 0 .8%B(摩尔分数 )合金的细片层组织因晶界TiB2 相的存在有效抑制了晶界不连续粗化 ,但γ相从TiB2 /基体界面和晶界重新形核生长使片层组织转变为均匀的细晶近γ组织 相似文献
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研究了Al含量、冷却速率和添加硼元素对TiAl合金全片层组织在1150℃的热稳定性的影响。研究表明:Al含量在46%~48%(原子分数,下同)范围的二元TiAl合金的Al含量越高,γ偏析程度越严重,铸造片层组织的热稳定性越差;Ti-48AI合金α单相区固溶处理后炉冷的粗片层组织的稳定性远远优于空冷的细片层组织,空冷细片层组织容易在晶界处发生不连续粗化转变,并且空冷片层晶粒内的魏氏片层(LW)与基体的界面往往与晶界一同成为片层组织发生分解的起始部位;Ti-48A1合金中添加0.8%B因晶界TiB2相的存在能有效抑制细片层组织的晶界不连续粗化,但γ相从TiB2/基体界面和晶界重新形核生长可使片层组织转变为均匀的细晶近γ组织。 相似文献
3.
研究了含Ti25%的L12结构Al3Ti基合金在铸态和经1000℃进行压缩变形后的微观组织结构变化。试验结果表明,铸态合金中就有Al2TiI相存在。经1000℃进行压缩变形后合金中Al2Ti细片层开始逐渐粗化,其粗化方式有两种:其一是Al2Ti片层通过消耗周围细小的Al2Ti片层而长大;其二是在再结晶晶界处位错发射导致较粗大Al2Ti片层的形成。同时出现Al2TiⅢ结构。在粗大Al2Ti片层的区域R(LAl2Ti)中容易形成裂纹。 相似文献
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Ti_3Al TiAl片层组织的不连续粗化转变 总被引:1,自引:1,他引:0
为细化铸造TiAl基合金的显微组织,将成分为Ti44.9Al和Ti44.3Al3.0Cr(摩尔分数,%)的两种合金在略高于TiAl共析温度的1150℃进行长时保温处理。结果表明,保温一定时间后,两种合金中的Ti3Al+TiAl片层组织都会发生不连续粗化转变,这种转变的结果能在一定程度上细化合金的晶粒尺寸,其中Ti44.3Al3.0Cr合金的晶粒细化效果更佳。进一步的研究表明,二元Ti44.9Al合金中的片层组织的不连续粗化转变近似符合最大熵增率原理和Livingston的稳态扩散模型,其转变控制因素为晶界扩散控制;合金元素Cr的加入,原始片间距的细化及表面预变形都会大大促进这种不连续粗化转变过程。 相似文献
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将机械合金化(MA)Al-12Ti-6Nb合金在550℃下空气中长时间暴露后,用光学显微镜和电子探针对其组织结构变化进行了观察与分析,测定了维氏硬度。结果表明,MAAl-12Ti-6Nb表现出良好的热稳定性,在550℃下暴露200h后,Al3Ti中的亚稳的α-Ti核才全部转变为Al3Ti,Al3Ti颗粒随之粗化,饼状的Al3Ti变成椭球体;Al3Ti颗粒的粗化是通过Ti,Al原子扩散所控制的α-T 相似文献
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用正电子湮没技术研究Zr和Nb在TiAl合金中的行为 总被引:3,自引:0,他引:3
测量了TiAl,Ti50Al48Zr2和Ti50Al48Nb2的正电子寿命谱,并利用正电子寿命参数分别计算了合金基体和缺陷态的自由电子密度。TiAl合金基体的自由电子密度比金属Ti和金属Al基体的低,当Ti和Al组成TiAl合金时,Ti原子和Al原子的部分价电子被局域化,TiAl合金中金属健和共键共存。TiAl合金晶界缺陷的开空间较大,晶界缺陷处的自由电子密度较低,金属键结合力较弱,材料易发生沿晶 相似文献
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研究了Ti-47Al合金添加少量Nb、Cr、V元素(1at%-2at%)并经恒温锻造后,在不同热处理制度下的显微组织特征,以及Nb、Cr、V对合金组织的影响。结果表明,Ti-47Al-2Nb-1Cr-1V及Ti-47Al-2V-1Cr合金的热处理组织形貌主要取决于高温处理的温度、在(γ+α)两相区,稍低于Ta温度处理时,α相显著粗化,随加热温度的降低,α、γ两相均明显细化,进一步降低加热温度,发生γ,相的明显粗化。通过控制高温加热温度及时间,可以有效地控制合金的组织,使其获得全片层、近片层、双态、近双态、近γ以及细化的近γ组织。 相似文献
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研究了TiNb(Y2O3)连续纤维增强Ti-48Al-2Gr-2Nb合金复合材料的界面及显微组织。研究发现:复合材料的弯曲强度比基体略有提高,弹性模量和挠度有所下降。在纤维和基体之间形成一层约10~20μm厚的α2-Ti3Al性层,近界面基体组织有片层化倾向。大量变形层错带和孪晶出现及界面位错墙的形成成为塑变及强化的主要机制。 相似文献
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EFFECT OF Cr ON MICROSTRUCTURE OF Ti_3Al+TiAl ALLOYS 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了Ti-44.9Al(at.-%)和Ti-44.3Al-3Cr(at.-%)合金的铸态组织及其在热处理过程中的变化。结果表明:Cr增加了Ti-Al合金中TiAl(γ)相的含量,促使Ti3Al(α2)相由片状变成块状;加速了α2+γ片状组织的不连续粗化过程,形成了尺寸较小的新生α2+γ晶。因此,加Cr和1150℃长时热处理是细化α2+γ两相合金铸态粗晶组织的有效途径;Cr促进有序体心立方β2相的 相似文献
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研究了Ti-47.8at.-%Al合金从α相区冷至室温再在双相区时效后,层状组织的转变机理及不连续粗化.层状组织转变过程与时效温度和形成过饱和α_2单相时的冷却速度有关.建立了层状组织转变的动力学模型.层状组织的稳定性随片间距减小而降低,表现为时效时发生不连续粗化. 相似文献
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通过对Ti-33Al-3Cr-0.5Mo(wt%)合金在900℃高温拉伸时的变形特性、显微组织变化及断口形貌的研究,发现TiAl基合金高温变形主要是通过等轴相晶粒内的位错滑移、晶界滑移和层片晶团(L)中层片间的相对滑移来进行的;相晶粒在变形过程中发生周期性的动态再结晶并引起流变应力周期性波动;层片状晶团与晶粒变形的非协调性导致孔洞在L/界面形核、长大并相互连通使合金最后断裂。 相似文献
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通过对Ti-33Al-3Cr-0.5Mo(wt%)合金在900℃高温拉伸时的变形特性、显微组织变化及断口形貌的研究。发现TiAl基合金高温变形主要是通过等轴γ相晶粒内的位错滑移、晶界滑移和层片晶团中层片间的相对滑移来进行的;γ相晶粒在变形过程中发生周期性的动态再结晶并引起流变应力周期性波动;层片状晶团与γ晶粒变形的非协调性导致孔洞在L/γ界面形核,长大并相互连通使合金最后断裂。 相似文献
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均匀化处理对Ti—34Al—2Mn合金的组织与性能的影响 总被引:1,自引:1,他引:0
采用自耗电弧熔炼技术制得了成分为Ti-34Al-2Mn的γ-TiAl基合金,研究了后续均匀化处理工艺对合金微观组织和机构性能的影响,发现经900℃,20h处理的试样比经其他工艺条件处理的试样具有更的延性,其微观组织由等轴γ-TiAl单相晶粒和一些原始层片状晶粒混合而成,片层之间存在,α2/γ/,γ/γs和γ/T三种界面,且保持一定的位向关系。 相似文献
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研究了Ti-47Al合金添加少量Nb、Cr、V元素并经恒温锻造后,在不同热处理制度下的显微组织特征,以及Nb、Cr、V对合金组织的影响。结果表明,Ti-47Al-2NB-1Cr-1V及Ti-47Al-2V-1Cr合金的热处理组织形貌主要取决于高温处理的温度。在(y+a)两相区,稍低于Ta温度处理时,a相显著粗化,随加热温度的降低,a,y两相均明显细化,进一步降低加热温度,发生y相的明显粗化,通过控 相似文献
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应用金相显微镜、扫描电镜测定了Ti45at%Al合金的初生片层组织发生不连续粗化时的转变速度及片间距。利用亚正规溶体模型计算了不连续粗化时的自由能变化。结果表明,不连续粗化的转变驱动力主要来自化学自由能项;不连续沉淀模型对描述初生片层的不连续粗化仍是有效的,但此时粗化片层前沿界面的互扩散系数将大为降低,接近体扩散系数。 相似文献