高炉中心加焦对气流分布及煤气利用的影响

中心加焦可以减小中心区域的矿焦比,增加中心气流强度,形成倒V形软熔带,提高料柱的透气性;由于中心气流中CO含量高,焦炭的溶损少,颗粒进入炉缸时保持较大的粒度,提高死焦堆的透气透液性。中心加焦对高炉操作有很多积极作用,但中心加焦也会减小中心气流的利用率,提高燃料比。当中心加焦过量时,高炉内的气流分布出现异常,因此需要研究合理的中心加焦量以及中心加焦方式。利用Ergun公式,对不同中心加焦量条件下,高炉内的煤气分布、压差变化等参数进行计算,并根据煤气分布情况简单计算了中心加焦对高炉内煤气利用率的影响。根据计算分析结果,对高炉中心加焦量及中心加焦方式进行讨论。研究结果可以为实际高炉中心加焦操作提供理论参考。     

攀钢无料钟炉顶高炉中心加焦工业试验

介绍了攀钢４＾＃高炉中心加焦工业试验的情况，分析了高炉中心加焦的煤气流变化及温度分布情况，简述了中心加焦后高炉的冶炼效果。     

邯宝1#高炉应用中心加焦处理炉况失常的实践

本文简述了邯宝1#高炉由于原燃料质量变差致使中心气流堵塞,炉况失常后,及时采用中心加焦,疏导中心,快速恢复炉况的实践。     

高炉中心加焦的作用

本文简要阐述了高炉中心加焦的基本思想和主要作用。通过打开中心气流,查明了对高炉煤气流分布、顺行、富氧喷煤的影响,获得了最佳的冶炼效果。     

高炉中心加焦制度下煤气流速度与压力场模拟

不同的布料制度决定炉料的分布状态与不同部位炉料孔隙度的大小,进而影响煤气流在炉内的速度与压力分布,而煤气流的分布直接影响高炉顺行、煤气流利用率与料柱透气性的优劣.为促进煤气流合理分布,进一步探索高炉在中心加焦条件下炉内不同部位的煤气流速与压力变化规律,借助数值模拟方法,建立二维高炉煤气流流动物理模型,基于多孔介质算法并...     

高炉中心加焦实验及技术分析

中心加焦有利于高炉顺行,但如果中心加焦倾角过大和加焦量过多,则造成中心料柱沸点,燃料比上升。利用溜槽结构参数,提出高炉中心加焦溜槽倾角计算方法,模拟计算炉料在炉内二次分布,分析认为球团更容易滚入中心,因此,需要根据炉料结构中球团所占比例,确定是否实施中心加焦。中心加焦量与球团比例相关,球团配比10%,可以取消中心加焦,当球团配比15%时,则需要实施中心加焦,此结论得到高炉实验验证。     

涟钢6号高炉取消中心加焦实践

为了进一步降低燃料消耗,经过一段时间的探索,涟钢6高炉对布料矩阵进行了大幅调整,取消了中心加焦,在保证了炉况顺行及炉墙渣皮稳定的条件下,降低了燃料消耗.     

浅说武钢中心加焦技术

武钢开发了适用于料车上料的钟式炉顶高炉的中心加焦设备，它属于锥台溜管式。１９９０年８月以来，在１、２、４号高炉先后使用了中心加焦，并取得改善顺行程度，在一定程度上发展中心气流及焦比有所降低等效果。     

高炉炉缸无焦区体积对炉墙切应力的影响

本文采用质量守恒和动量守恒方程对高炉炉缸在不同操作条件下的炉墙切应力进行数值求解。研究了不同焦床形状和位置对炉缸侧壁切应力的影响，结果表明所有类型的焦床形状对侧壁和炉缸底部的切应力都存在一个适宜的无焦区体积。处于坐落状态的圆锥形焦床若无焦区体积在48m^2以内，则对侧壁产生较大的炉墙切应力;处于悬浮状态的球形焦床当无焦区体积超过48m^2时，对炉墙的切应力最大；而研究的其它焦床形状对炉墙的应力是良性的。圆锥形焦床对炉缸底部产生的应力大于其他形状的焦床。     

全湿焦冶炼对于大型高炉生产的影响

受7.63 m干熄焦炉检修的影响,八高炉被迫由全干焦冶炼调整为全湿焦冶炼50天.重点分析了全湿焦冶炼期间对于高炉风量、煤气利用、消耗等的影响,高炉始终坚持以风为纲,增加中心布焦量,在保持中心气流畅通稳定的前提下调整边缘和中心两股气流的动态平衡,风量较干焦冶炼损失300～400 m3/min,日均铁水产量损失500 t/...     

高炉炉缸径向焦炭碱金属变化及其对焦炭性能影响的研究

利用风口焦炭取样机取得了整个高炉炉缸半径上的焦炭样品。分析了炉缸径向不同位置、不同粒径的焦炭的碱金属含量,得出:炉缸径向同一位置风口焦炭粒度由小至大的碱金属含量是升高趋势,且同一风口焦炭粒级,由炉缸边缘至中心,碱金属总体呈上升趋势。通过对炉缸焦炭、入炉焦炭光学组织及碱金属的对比分析,得出:入炉焦炭中的各向同性的组成相比于各向异性的组成在高炉内具有较强的抗碳溶损能力;迁钢1号高炉炉缸径向风口焦炭中各向同性的比例与其碱金属含量没有相关性。     

高炉中心装焦时煤气、炉料流场的有限元法解析

开发了高炉复杂料面（Ｖ型、Ｍ型）及中心装焦条件下的煤气流场和压力场解析模型、高炉固态炉料流场和势函数解析模型;分析了中心装焦条件下的高炉炉况     

高炉内炉料运动的数值模拟

通过二维冷态模型和数值模型研究了高炉内的炉料运动规律。研究表明,通常边缘小粒焦和中心焦都能按一定的轨迹运行,不与周围的炉料混杂,说明高炉边缘加入小粒焦能在炉墙处形成一较稳定的隔离层,既可抑制边缘气流、降低炉墙热负荷,又可防止炉墙结厚和结瘤。软熔带附近炉料的流线在考虑矿石软熔收缩的情况下向中心侧移动,对上部块料带的炉料下降速度影响不大,而下部炉料下降速度则有所减小。     

Effect of Coke Reaction Index on Reduction and Permeability of Ore Layer in Blast Furnace Lumpy Zone Under Non-Isothermal Condition

 Reasonable control on CRI (coke reaction index) is one of the key factors for BF (blast furnace) low-carbon smelting. However, there are contrary opinions. One is increasing CRI to improve reaction efficiency in BF and the other is decreasing CRI to suppress coke degradation in furnace. Different methods are adopted to realize effective catalysis (increasing CRI) and passivation (decreasing CRI) of coke. Simulation tests of coke in BF lumpy zone under gradual temperature rising have been done. Effect of CRI on gas composition, ore reduction, burden column permeability and heat reserve zone′s temperature under non-isothermal condition are studied. Then combined with iron making calculations, a novel BF operation suggestion is proposed as coke nut with small size be catalyzed and mixed with ore while skeletal coke with large size be passivated and separately charged into BF.     

高炉边缘布加小粒焦的实验研究

在实验室做了边缘布加小粒焦的三维动态模拟实验研究。结果表明，小粒焦具有隔热功能，能减缓炉衬侵蚀并使高炉热损失减少，还能对炉料和保护墙起了隔离作用，可消除炉墙粘结，有利顺行。边缘布加小粒焦是提高炉衬寿命的有效途径。     

高焦丁比与矿石混装降低高炉燃料比研究

鞍钢5号高炉燃料比平均在590 kg/t以上,采用提高焦丁用量并与矿石混装技术措施后燃料比降低。实验室测试和模拟计算结果表明,随着焦丁用量提高,矿石在块状带透气性得到改善,尤其是软融带区域透气性改善显著。鞍钢5号高炉试验结果表明,当粒度为10~30 mm小粒度焦炭与矿石混装入炉,焦丁比提高到60~80 kg/t时,降低高炉燃料消耗效果显著,焦丁与焦炭置换比可以保持在1.0以上。     

小高炉顶温偏低问题的分析

沙钢9号500m3级小高炉2014年顶温平均为130℃,低时只有102℃。干法布袋除尘高炉顶温的合理区间为120～250℃,因此9号炉顶温偏下限。经分析,目前操作条件下风温、燃料比对顶温影响明显。高炉热负荷对顶温影响较大,适当发展中心气流、减弱边缘气流有利于降低冷却强度、提高顶温。但是9号炉常用布料矩阵的粒度偏析较严重,不利于发展中心气流。通过适当增大40mm以上大粒度焦炭所占比例,降低焦炭反应性,以及适当增加焦丁用量等可以发展中心气流,提高顶温。     

济钢2^#1750m^3高炉取消中心加焦布料模式探索

介绍了济钢2#1750m3高炉在经济炉料结构条件下,取消中心加焦布料模式所做的试验及探索,这种炉料冶金性能比较差,通过优化送风制度,在维持中心加焦的布料模式前提下,拓宽边缘平台,拉宽角差,适当平铺,近中心环带适当增加矿焦比,形成了窄而畅通的中心气流,综合控制了边缘软熔带根部高度,缩小了软熔带层宽度,改善了高炉透气性。