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上海重型机器厂在自制的大型电渣重熔炉上成功地重熔了一支直径2800mm,重127t的大钢锭.钢锭表面光洁,经初步检验令人满意,钢锭直径超过了西德R?chling-Burboch钢厂的直径φ2300mm的重熔钢锭耗电、电效率也都比较好.上海重型机器厂的电渣重熔是将电炉冶炼出来的钢水浇成长3m多、直径500mm,具有一定形状的电极,然后将电流通过三组电极接触电渣.电渣重熔后的钢锭化学成份均匀,偏析、非金属夹杂物少,钢水更纯洁,内在质量更好.目前,不少用于尖端科学技术的高级合金钢和特殊要求的锻件都将采用电渣重熔.上海重型机器厂这次用电渣重熔试生产大钢锭是为了掌握大型电渣炉的抽锭工艺和了解电渣重熔大锻件的性能.经过了细致的准备工作,对重熔和 相似文献
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介绍了电渣重熔SAF2205双相不锈钢的生产工艺及钢锭质量。结果表明,电渣重熔SAF2205钢锭化学成分符合标准要求,表面质量合格,低倍及结晶组织良好。 相似文献
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T型结晶器抽锭电渣重熔高速钢90 mm方锭新工艺 总被引:1,自引:0,他引:1
晶界处碳化物严重影响高速工模具钢的红硬性和耐磨性能,电渣重熔工艺能够有效地改善钢锭中碳化物尺寸及分布。传统电渣重熔生产较小钢锭的截面尺寸约为[?]200 mm,减小钢锭截面尺寸和增大冷却速率将会进一步减轻碳化物的偏析程度,但将降低生产效率、提高生产成本。采用双极串联、T型结晶器、抽锭电渣重熔新工艺生产90 mm方锭,并与相同熔化速度传统电渣重熔生产[?]200 mm钢锭进行对比试验。对钢锭成分、低倍、夹杂物、显微组织进行检验分析结果表明,90 mm方钢锭中碳化物尺寸和分布明显优于[?]200 mm钢锭,碳化物在后序锻造或轧制过程中更容易被破碎。新工艺电耗也低于传统电渣重熔工艺。 相似文献
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多电极电渣重熔系统比单电极系统具有感抗小、电耗低、熔化率高等特点,目前广泛应用于生产大型钢锭.掌握多电极电渣重熔系统中电磁场的分布情况对于提高钢锭质量和节省电能都很重要.本文以多电极电渣重熔工艺中电极、渣池和钢锭为研究对象,建立了能够考虑集肤效应的三维谐波电磁场数学模型,采用Maxwell方程、Lorentz定律和Jo... 相似文献
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采用同轴大电流电缆、称重系统及电渣炉智能控制等技术手段,开发了电渣炉熔速控制技术,并将该技术应用于实际生产.解决了传统电渣炉由于没有精确熔速控制,造成其重熔钢锭内部结晶质量不高、无法精确补缩的难题.结果表明:实际生产中电渣熔速在5~20 kg/min范围内连续可调,重熔20 t钢锭时,吨钢电耗≤1340(kW·h),通过对比分别用熔速控制和递减功率生产的MC5重熔钢锭的质量检验数据得知,钢锭的偏析度得到降低,并减少了钢锭中碳化物的析出,表面质量良好,生产过程实现全自动化,解决了国内具有熔速控制系统的电渣炉设备依赖进口的问题,推动了电渣冶金和电渣熔速控制技术的发展. 相似文献
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采用高电阻渣电渣重熔高速钢的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
采用两种渣系进行电渣重熔高速钢的实验,比较了重熔过程的电耗,高电阻率的渣系,由于具有较高的热效率和电效率,可以使电渣重熔电耗降低,在保证钢锭质量的前提下,可以用较小的能量消耗获得较高的生产率,通过低倍及高倍检验研究了钢锭的凝固质量,对实验中重熔锭型其较合理熔速为140kg/h。 相似文献
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叙述了合金钢电渣重熔钢锭内部缺陷的超声波探伤和解剖试验情况,分析了缺陷来源,可探性和检出特征,提出了控制钢锭质量的探伤方法. 相似文献
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根据钢的电渣重熔过程的特点,建立了板锭电渣重熔的非稳态模型,以模拟在不同重熔速度下板锭重熔过程的温度场和分析影响金属熔池深度的因素。模拟结果表明:横截面尺寸400 mm ×2000 mm,20 t板锭重熔过程中,当重熔速度3~5 mm/min时,重熔速度越大,熔池深度越深;当重熔锭的高度达到铸锭厚度的2倍左右时,系统处于准稳定状态,熔池深度不再变化。 相似文献
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采用35 t电弧炉-AOD脱碳-LF精炼-模铸工艺制备了17-7PH沉淀硬化不锈钢自耗电极,并通过气体保护电渣炉重熔得到了2 t重的电渣锭。利用ASPEX扫描电镜分析了电渣重熔前后17-7PH钢中夹杂物数量、尺寸、成分的变化规律,并采用SEM-EDS进一步观察夹杂物的形貌及组成。研究结果发现,电渣重熔后,O含量由6.6×10-6降至5.7×10-6,N含量由200×10-6降至180×10-6。重熔前后夹杂物的类型没有变化,重熔后总的夹杂物数量大幅减少,特别是大颗粒夹杂物的数量明显减少、尺寸减小。电渣锭中总的夹杂物以AlN夹杂物为主,其尺寸较大、数量最多。为了提高17-7PH钢电渣锭的洁净度,应尽可能减少自耗电极中的N含量,以减少电渣重熔过程AlN夹杂物的生成量。 相似文献
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通过500 kg保护气氛电渣炉试验研究三元渣(/%:65CaF2,25Al2O3,5SiO2)、四元渣(/%:55CaF2,20Al2O3,20SiO2,5CaO)和五元渣(/%:45CaF2,20Al2O3,25SiO2,5CaO,5MgO)对S-Pb-Te易切削不锈钢(/%:1921 Cr,1.52.5Mo,0.10.3Pb,0.250.40S,0.030.10Te)电渣锭冶金质量的影响。结果表明,四元渣和五元渣S收得率较三元渣高;三元渣Pb收得率相对较高;3种渣系Te收得率无明显差异;含SiO2为25.0%的五元渣系,所重熔的S-Pb-Te易切削不锈钢电渣钢锭小头和大头S、Pb和Te偏差最小,分别为△S 0.03%、△Pb 0.02%和△Te0.028%,且电渣钢锭表面质量良好。 相似文献
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A comprehensive mathematical model was established and used to simulate the macro and microstructure evolution during the production process of 5CrNiMo steel ingot by electroslag remelting (ESR) method. Along the ingot height, the macrostructure distribution characteristics changed from vertical, fine columnar grains to tilted, coarse columnar grains, and this transformation process occurred at the very beginning of ESR. In the cross section of the ingot, there were three grain morphology regions and two grain type transition regions from the outside to the center of the ingot. These regions were the fine columnar grain region, columnar competitive growth transition re gion, coarse columnar grain region, columnar to equiaxed grain transition (CET) region, and coarse equiaxed grain region. The influence of the remelting rate on the macrostructure and mlcrostructure was investigated using a series of experiments and simulations. The results showed that a low remelting rate could produce a small grain growth angle (GGA) ; the average secondary dendrite arm spacing (SDAS) firstly decreased and then increased as the remelting rate increased. An excessively high or low remelting rate can increase the GGA and average SDAS in ingots. Thus, the remelting rate should be controlled within a suitable range to reduce composition microsegregation and microshrinkage in the ingot to produce an ESR ingot with satisfactory hot forging performance. 相似文献
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2205双相不锈钢6.2 t 200 mm×1250 mm扁锭(/%:0.015~0.016C,0.15~0.16Si,1.35~1.39Mn,0,005~0.006S,0.023~0.024P,22:78~22.95Cr,5.40Ni,3.15~3.17Mo,0.193~0.194N)由20 t双极串联抽锭电渣重熔炉生产。通过采用50CaF2-19Al2O3-19CaO-6MgO-6SiO2液态熔渣,控制抽锭速度12 mm/min,电极熔化速度1100~1200 kg/h等工艺措施,扁锭表面质量良好,表面修磨量≤3 mm,满足轧制要求。 相似文献
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