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本文应用断裂力学对乙烯裂解炉管脆断事故进行了分析。利用EPRI的计算结果对炉管环向表面裂纹进行了计算,结果表明,在炉管存在60mm×7mm的大表面裂纹的情况下,使炉管发生失稳脆断的主要原因是水击产生的冲击和振动弯曲应力,其失稳应力为242.4MPa。用CVDA方法对其分析可知,在同样条件下,炉管的允许裂纹为22.5mm。文中还分析了裂纹的形成过程,炉管的主要隐患是管内蠕变、腐蚀形成的局部裂纹。 相似文献
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高强管线钢在高pH环境中的慢应变拉伸试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对国产X80管线钢在高pH环境下慢应变速率拉伸试验(SSRT)研究,分析了国产X80管线钢在0.5mol/L Na2CO3+1mol/L NaHCO3溶液中的应力腐蚀破裂(SCC)敏感性,并对其破裂断口进行SEM观察和分析。外加电位时,X80管线钢在高pH溶液中SSRT试验结果表明,随着外加电位的负向增大,X80管线钢的断裂时间tf,延伸率δ和断面收缩率RA明显降低,而裂纹扩展速率CGR增加,SCC敏感性增加。在阴极电位条件下断口呈准解理断裂,断口处有明显的应力腐蚀破裂发生,在自腐蚀电位和阳极电位条件下,X80钢试样断口主要是韧性断裂,SCC敏感性很低。 相似文献
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HQ—80C钢焊接接头应力腐蚀破裂的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
通过 HQ-80C 钢焊接接头在3.5%NaCl 水溶液(模拟海水)条件下的应力腐蚀试验,找出了该钢种焊缝及熔合区在应力腐蚀破裂时裂纹前沿的应力场强度因子 K_(11)和应力腐蚀破裂时间 t_1的关系曲线,从而得到焊缝及熔合区的应力腐蚀临界应力场强度因子 K_(ISCC),说明该钢种焊缝及熔合区对应力腐蚀裂纹扩展的敏感性。通过对断口的分析,了解应力腐蚀断口深度、形貌与 K_(li)的关系。 相似文献
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Cr5Mo炉管高温服役后性能及剩余寿命评估 总被引:1,自引:1,他引:0
通过金相组织分析、力学性能测试、断口SEM等分析了Cr5Mo炉管高温服役78000 h后的组织性能,并采用Larson-Miller方法预测了炉管剩余寿命。结果表明,焦化炉Cr5Mo炉管在670℃和20 MPa的工作条件下可继续服役26000 h。 相似文献
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《机械制造与自动化》2017,(4):31-35
对20G失效炉管材料裂纹密集区域进行解剖,从不同角度观察裂纹形态,寻找裂纹扩展方式,并对带状组织分布良好区域进行原位拉伸实验后对断口进行分析。通过试验发现,裂纹密集区域内材料球化严重,表面产生多个微小裂纹,并首尾相连。材料内部存在不同程度损伤,裂纹由表面穿过内部损伤区域向纵深扩展。通过质量分数测试发现材料在高温下随服役时间的积累,材料质量分数也会逐渐发生改变,在内部高压作用下使材料局部产生较大塑性变形最终产生失效,并通过ANSYS软件进行模拟,发现裂纹尖端应力集中现象非常明显。 相似文献
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针对大型氮氢气压缩机活塞杆断裂的断口,在常规机械性能检查的基础上利用电子显微镜进行分析研究,特别是在微观检查中证明了氢裂纹的存在,并发现了晶界腐蚀、凹坑、白斑等明显的氢脆特征,得出了断口属于疲劳性质环境断裂的结论;同时对初始裂纹及裂纹生成过程等方面也进行了探讨。 相似文献
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通过无损检测、常规力学性能试验以及金相分析等手段对制氧压缩机组中间冷却器不锈钢封头的开裂失效进行分析。分析结果表明:该失效属于304不锈钢的应力腐蚀开裂。由于1级冷却器管的开裂泄漏而造成的高温氧气 含氯离子冷却水介质环境,封头一筒体对接环焊缝区域的残余应力以及封头一侧热影响区中的晶界碳化物析出是诱发应力腐蚀开裂的三个主要因素。 相似文献
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通过对冷却水、传热管以及垢层的分析检验,发现氨冷凝器传热管泄漏是由冷却水对金属的电化学腐蚀引起的。水垢与锈垢的形成导致传热管内壁金属受到垢下腐蚀,垢下腐蚀对金属材料的穿进速度大,形成凹坑以至穿孔。另外,传热管原始内表面粗糙不平整,不清洁加速了腐蚀与成垢,原材料的非金属夹杂物存在降低材料抗腐蚀的能力,最后针对这一案例提出防护措施。 相似文献
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通过光学显微镜、扫描电镜、能谱仪等手段对1Cr17不锈钢洗衣机滚桶开裂原因进行了分析。结果表明:其开裂性质为沿晶应力腐蚀开裂;开裂处晶界存在第二相是滚桶开裂的内因,母材成分中铬含量偏低降低了材料的抗蚀性能及韧性,开裂处存在内应力是开裂的外因。 相似文献
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通过对不锈钢换热器管板的材质、介质、不同部位腐蚀产物、金相试验等分析 ,寻找产生裂纹的原因 ,材质不良、氯离子介质环境是造成不锈钢腐蚀失效的主要原因 相似文献
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