G20Cr2Ni4A钢渗碳轴承滚子断裂失效分析

经表面先渗碳再淬火、回火处理后的G20 Cr2 Ni4 A钢轴承滚子在试车约2 h后断裂。采用金相显微镜、维氏硬度计、扫描电镜、X荧光光谱仪等检测手段对该轴承滚子的开裂原因进行了分析。结果表明,该轴承滚子显微组织、化学成分、硬度及渗碳层厚度等均合格;轴承装配时,工作辊轴线与支承辊轴线不平行造成轧机在运行时轴向力过大,导致轴承滚子开裂失效。     

40Cr钢电机转轴断裂失效分析

通过对断裂电机转轴化学成分、力学性能和金相组织的检验，对其失效原因进行分析，结果认为，550℃回火所产生的高温回火脆性是导致转轴在进行疲劳试验时发生断裂的主要原因。     

电厂0Cr18Ni9不锈钢油管断裂失效分析

采用光学显微镜、扫描电镜等分析手段,对某电厂OCr18Ni9不锈钢油管断裂表面的金相组织、断口形貌进行了分析和检测,并同正常OCr18Ni9不锈钢油管的金相组织进行对比.结果表明,断裂油管的显微组织为等轴状奥氏体,晶粒大小在10～40μm之间变化,这同正常油管的显微组织基本相同.断口分析表明,在断口表面存在大量的疲劳条纹,显示典型的疲劳断裂特征,表明疲劳断裂是其主要失效方式,而油管的高频振动是造成疲劳断裂的主要原因.     

30Cr2Ni4MoV低压转子用钢回火后显微组织分析

利用光学显微镜、扫描电镜和透射电子显微镜分析了30Cr2Ni4Mo V低压转子轴身距表面不同距离处回火后的显微组织。结果表明,低压转子回火后距表面不同位置硬度值变化不大;轴身处径向晶粒尺寸变化不明显,晶粒度均在6.5级左右;回火后距表面20 mm及300 mm位置处组织分别为回火马氏体、贝氏体;近表面处的主要碳化物类型为M_3C、M_7C_3和M_2C;距表面300 mm处的主要碳化物类型为M_3C和M_7C_3。     

Cr12系钢冷作模具断裂失效分析

由于Ｃｒ12系钢高的含碳量和含铬量 ,热处理后形成大量的碳化物和高合金的马氏体 ,具有高的硬度和耐磨性。但是高碳高铬钢含有大量共晶碳化物 ,其形态、粒度及不均匀分布是影响Ｃｒ12系钢热处理最棘手的问题。在实际生产中经常发现按照常规热处理工艺生产的Ｃｒ12系钢模具 ,使用时发生断裂。1　Ｃｒ1 2钢模具的断裂分析Ｃｒ12钢冷冲模具外形尺寸 70 0ｍｍ× 30 0ｍｍ×5 0ｍｍ ,技术要求 :硬度 5 4～ 5 8ＨＲＣ。由于模具较大 ,置于保护气氛的井式电炉中加热 ,在 96 0℃保持6 0ｍｉｎ ,出炉后油冷到 180～ 2 0 0℃时取出空冷。淬火后立即放…     

Cr12MoV钢凸模失效分析

Cr12MoV钢凸模在使用过程中突然断裂失效,采用直读光谱仪、金相显微镜、洛氏硬度计、体视显微镜和扫描电镜等方法对Cr12MoV钢冲模凸模的材料成分、显微组织、硬度和断口形貌进行检验分析,并对凸模进行强度校核。结果表明,凸模强度不足,共晶碳化物偏析严重,大块碳化物尺寸超标是导致凸模爆裂的主要原因,建议改进凸模结构、锻造工艺或选择新材料来解决凸模失效的问题。     

固溶处理温度对00Cr27Ni7Mo5N不锈钢组织及腐蚀性能的影响

研究了不同固溶处理温度对特超级双相不锈钢00Cr27Ni7Mo5N组织及腐蚀性能的影响。采用光镜、扫描电镜、能谱仪等手段研究σ相的析出规律,同时采用三氯化铁浸泡试验、点蚀电位测量及EPR法晶间腐蚀测量研究腐蚀性能。结果表明,当固溶温度在800～1050℃之间,00Cr27Ni7Mo5N钢有大量金属间化合物σ相析出,导致钢的抗腐蚀性显著下降。当固溶温度在1070～1200℃时,钢中σ相溶解,钢的抗腐蚀性先升高后降低。1100℃固溶处理时,00Cr27Ni7Mo5N钢具有最佳的耐腐蚀性。     

3Cr13不锈钢模具断裂失效分析

3Cr13不锈钢模具在淬回火后发生了断裂失效。采用直读光谱仪、金相显微镜、显微硬度计、体视显微镜和扫描电镜等检测方法,对3Cr13不锈钢模具的材料成分、非金属夹杂物、显微组织、显微硬度和断口形貌等项目进行了检验分析。结果表明,钢中存在较多非金属夹杂物和严重的网状碳化物,组织不均匀使得淬火组织应力过大,从而导致了模具的开裂。     

Ni9钢的显微组织在变形－断裂过程中的行为SCIEI

利用使低温（－１９６℃）冲击裂纹停止在试样中和中止拉伸变形的准动态方法和变形－断裂进行时观察表面组织的动态方法，研究经α＋γ相区处理的Ｎｉ９钢的显微组织在低温冲击和拉伸变形时的行为．结果表明：当样品中热稳定的沉淀奥氏体（γ＇）较多（≈１０ｖ．－％）时，在冲击断裂影响区（ＩＦＥＺ）内，γ＇转变为α＇（马氏体）并形成密度较大的空洞，良好的低温韧性（≈２００Ｊ）是相变增韧机制作用的结果；当γ＇相很少时，ＩＦＥＺ内形成密度很高且扩展受阻的微裂纹，良好的低温韧性是微裂纹增韧机制作用的结果．在低温冲击值较低时，ＩＦＥＺ中只有稀疏的长裂纹．在裂尖前的拉伸变形使α＇板条堆转动，板条界趋于与裂尖前进方向垂直，利于裂尖钝化和冲击韧性．表明高韧性材料的组织具有抵抗动载荷的自调节功能．     

40Cr钢螺母断裂失效分析

某公司生产的汽车半轴锁紧螺母在装配时被拧裂,用宏观断口、金相观察、电子探针及硬度测量等方法对其断裂原因进行分析.结果表明,淬火裂纹是造成螺母断裂的主要原因,而回火温度较低,导致其硬度值偏高义增加了材料的脆性.因此,要优化热处理工艺,严格质量检验.     

2Cr13Ni2不锈钢零件的失效机制分析

采用金相检验、扫描电镜和能谱分析技术研究了2Cr13Ni2不锈钢螺母的开裂失效机制.结果表明,开裂螺母的组织粗大,晶界处的碳化物和硫化物引起了晶间腐蚀,裂纹萌生于粗晶间腐蚀部位,导致该螺母发生沿晶脆性断裂.     

ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢不同温度下的氧化膜特征分析

运用X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)等手段对900℃和1 250℃下的ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢的氧化膜进行了分析和研究.结果发现,ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢900℃下的氧化膜在氧化初期只有一层,为Cr2O3 膜,随着氧化时间的延长,其氧化膜分3层,外层为SiO2膜,中间层为Fe2O3膜,内层为Cr2O3 膜,并且在Cr2O3 膜与基材间存在着一个富镍层,由此具有非常好的抗氧化性.ZG35Cr24Ni7SiN 耐热钢1 250℃下的氧化膜在初期分两层,外层为Mn3 O4/NiFe2O4膜,内层为Mn3O4/Cr2O3/SiO2膜.随着氧化时间的延长变成一层,为Cr2O3/Mn3O4 膜,具有较好的抗氧化性.     

高温条件下长时间加热对1Cr25Ni16Mn7N钢组织与性能的影响

研究了1Cr25Ni16Mn7N奥氏体热强不锈钢经固溶处理后,在600℃～800℃长时间加热对力学性能的影响。结果表明,随加热温度的提高,加热时间的延长,材料的强度变化不大,塑性降低,且冲击韧度明显降低。利用扫描电镜、透射电镜等手段分析研究加热前后的显微组织变化后发现：加热到600℃时,Cr23C6首先在晶界处析出,700℃加热500h后σ相析出,这丽种主要脆性相的析出导致高温加热后冲击韧度明显下降。1Cr25Ni16Mn7N钢与其他25Cr-20Ni型钢相比高温析出特征基本一致,主要析出相为Cr23C6和σ相。     

3Cr2W8V钢模具开裂分析

3Cr2W8V钢冲模在短期使用中就发生断裂,经分析,认为是冲模材料中存在着带状、大块状和半网状亚稳定共晶碳化物和带状、链状二次碳化物,导致模具组织不均匀和应力集中而早期断裂报废。     

热处理对Cr17Ni2钢组织和硬度的影响

研究了热处理对Ｃｒ１７Ｎｉ２钢组织和硬度的影响。结果表明，随淬火温度由９５０℃升高到１１００℃，组织中δ铁素体略有增加，而硬度持续增加，回火对δ铁素体数量没有影响，研究还发现该钢的硬度是基体和δ铁素体的综合贡献，存在如下近似关系式ＨＶ＝ＨＶＭ（１－ｆＦ）＋ＨＶＦｆＦ。     

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 采用拉伸试验、金相分析和能谱分析等方法对1Cr18Ni9Ti不锈钢高压油管开裂的原因进行了分析。分析结果表明,高压油管的开裂是应力腐蚀开裂造成的。油管的固溶处理工艺不当,没有有效消除冷轧过程所产生的应力,材料处于严重的加工硬化状态,增加了材料的应力腐蚀敏感性。热轧过程产生的大量水蒸汽并含有氯和氧是引起高压油管应力腐蚀开裂的环境因素。     

1Cr17Ni2不锈钢表面激光熔覆层的微观组织和性能研究

在1Cr17Ni2不锈钢表在进行激光熔覆.分析了激光熔覆单道熔覆层热裂纹形成机理以及微观组织分布特征;对熔覆层多道多层搭接进行了实验,采用优化的工艺参数堆覆制造了无裂纹、气孔等缺陷的致密薄壁件试样,对试样横截面微观组织特征和硬度分布规律进行了分析.分析表明,激光熔覆组织成分均匀,组织致密、具有快速熔凝组织特征并且性能优...     

30Cr2Ni4MoV钢镦粗过程中的组织演变

针对铸态组织粗大的特点,采用Gleeble1500热模拟实验机研究了30Cr2Ni4MoV钢在不同条件下热变形时的动态再结晶行为以及晶粒尺寸的变化规律,分析了变形工艺参数对再结晶行为、晶粒尺寸及混晶程度的影响。结果表明,变形温度相同时,随变形量的增加,动态再结晶的比例随之增大;变形量相同时,再结晶的临界变形量随变形温度的升高而降低。变形量在部分再结晶区域时,随变形量的增加,混晶及其占有面积都随之增大。当变形量大于完全再结晶所需临界变形量时,随变形量的增加,混晶及其占有面积都随之减小。     

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 采用光学显微镜分析、化学成分分析和力学性能试验,对40Cr钢端轴断裂件进行分析。结果表明,端轴断裂属于疲劳断裂,断裂源处焊接不当,造成应力集中,是端轴断裂的原因之一。该轴经调质处理后的组织为回火贝氏体,而不是工艺要求的回火索氏体组织。热处理工艺不当是造成端轴断裂的另一重要原因。