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电厂0Cr18Ni9不锈钢油管断裂失效分析 总被引:1,自引:0,他引:1
采用光学显微镜、扫描电镜等分析手段,对某电厂OCr18Ni9不锈钢油管断裂表面的金相组织、断口形貌进行了分析和检测,并同正常OCr18Ni9不锈钢油管的金相组织进行对比.结果表明,断裂油管的显微组织为等轴状奥氏体,晶粒大小在10~40μm之间变化,这同正常油管的显微组织基本相同.断口分析表明,在断口表面存在大量的疲劳条纹,显示典型的疲劳断裂特征,表明疲劳断裂是其主要失效方式,而油管的高频振动是造成疲劳断裂的主要原因. 相似文献
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Cr12系钢冷作模具断裂失效分析 总被引:6,自引:1,他引:6
由于Cr12系钢高的含碳量和含铬量 ,热处理后形成大量的碳化物和高合金的马氏体 ,具有高的硬度和耐磨性。但是高碳高铬钢含有大量共晶碳化物 ,其形态、粒度及不均匀分布是影响Cr12系钢热处理最棘手的问题。在实际生产中经常发现按照常规热处理工艺生产的Cr12系钢模具 ,使用时发生断裂。1 Cr1 2钢模具的断裂分析Cr12钢冷冲模具外形尺寸 70 0mm× 30 0mm×5 0mm ,技术要求 :硬度 5 4~ 5 8HRC。由于模具较大 ,置于保护气氛的井式电炉中加热 ,在 96 0℃保持6 0min ,出炉后油冷到 180~ 2 0 0℃时取出空冷。淬火后立即放… 相似文献
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固溶处理温度对00Cr27Ni7Mo5N不锈钢组织及腐蚀性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了不同固溶处理温度对特超级双相不锈钢00Cr27Ni7Mo5N组织及腐蚀性能的影响。采用光镜、扫描电镜、能谱仪等手段研究σ相的析出规律,同时采用三氯化铁浸泡试验、点蚀电位测量及EPR法晶间腐蚀测量研究腐蚀性能。结果表明,当固溶温度在800~1050℃之间,00Cr27Ni7Mo5N钢有大量金属间化合物σ相析出,导致钢的抗腐蚀性显著下降。当固溶温度在1070~1200℃时,钢中σ相溶解,钢的抗腐蚀性先升高后降低。1100℃固溶处理时,00Cr27Ni7Mo5N钢具有最佳的耐腐蚀性。 相似文献
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Ni9钢的显微组织在变形-断裂过程中的行为SCIEI 总被引:1,自引:0,他引:1
利用使低温(-196℃)冲击裂纹停止在试样中和中止拉伸变形的准动态方法和变形-断裂进行时观察表面组织的动态方法,研究经α+γ相区处理的Ni9钢的显微组织在低温冲击和拉伸变形时的行为.结果表明:当样品中热稳定的沉淀奥氏体(γ')较多(≈10v.-%)时,在冲击断裂影响区(IFEZ)内,γ'转变为α'(马氏体)并形成密度较大的空洞,良好的低温韧性(≈200J)是相变增韧机制作用的结果;当γ'相很少时,IFEZ内形成密度很高且扩展受阻的微裂纹,良好的低温韧性是微裂纹增韧机制作用的结果.在低温冲击值较低时,IFEZ中只有稀疏的长裂纹.在裂尖前的拉伸变形使α'板条堆转动,板条界趋于与裂尖前进方向垂直,利于裂尖钝化和冲击韧性.表明高韧性材料的组织具有抵抗动载荷的自调节功能. 相似文献
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某公司生产的汽车半轴锁紧螺母在装配时被拧裂,用宏观断口、金相观察、电子探针及硬度测量等方法对其断裂原因进行分析.结果表明,淬火裂纹是造成螺母断裂的主要原因,而回火温度较低,导致其硬度值偏高义增加了材料的脆性.因此,要优化热处理工艺,严格质量检验. 相似文献
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运用X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)等手段对900℃和1 250℃下的ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢的氧化膜进行了分析和研究.结果发现,ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢900℃下的氧化膜在氧化初期只有一层,为Cr2O3 膜,随着氧化时间的延长,其氧化膜分3层,外层为SiO2膜,中间层为Fe2O3膜,内层为Cr2O3 膜,并且在Cr2O3 膜与基材间存在着一个富镍层,由此具有非常好的抗氧化性.ZG35Cr24Ni7SiN 耐热钢1 250℃下的氧化膜在初期分两层,外层为Mn3 O4/NiFe2O4膜,内层为Mn3O4/Cr2O3/SiO2膜.随着氧化时间的延长变成一层,为Cr2O3/Mn3O4 膜,具有较好的抗氧化性. 相似文献
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研究了1Cr25Ni16Mn7N奥氏体热强不锈钢经固溶处理后,在600℃~800℃长时间加热对力学性能的影响。结果表明,随加热温度的提高,加热时间的延长,材料的强度变化不大,塑性降低,且冲击韧度明显降低。利用扫描电镜、透射电镜等手段分析研究加热前后的显微组织变化后发现:加热到600℃时,Cr23C6首先在晶界处析出,700℃加热500h后σ相析出,这丽种主要脆性相的析出导致高温加热后冲击韧度明显下降。1Cr25Ni16Mn7N钢与其他25Cr-20Ni型钢相比高温析出特征基本一致,主要析出相为Cr23C6和σ相。 相似文献
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3Cr2W8V钢冲模在短期使用中就发生断裂,经分析,认为是冲模材料中存在着带状、大块状和半网状亚稳定共晶碳化物和带状、链状二次碳化物,导致模具组织不均匀和应力集中而早期断裂报废。 相似文献
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针对铸态组织粗大的特点,采用Gleeble1500热模拟实验机研究了30Cr2Ni4MoV钢在不同条件下热变形时的动态再结晶行为以及晶粒尺寸的变化规律,分析了变形工艺参数对再结晶行为、晶粒尺寸及混晶程度的影响。结果表明,变形温度相同时,随变形量的增加,动态再结晶的比例随之增大;变形量相同时,再结晶的临界变形量随变形温度的升高而降低。变形量在部分再结晶区域时,随变形量的增加,混晶及其占有面积都随之增大。当变形量大于完全再结晶所需临界变形量时,随变形量的增加,混晶及其占有面积都随之减小。 相似文献
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40Cr�ֶ�����ѷ��� 总被引:2,自引:0,他引:2
采用光学显微镜分析、化学成分分析和力学性能试验,对40Cr钢端轴断裂件进行分析。结果表明,端轴断裂属于疲劳断裂,断裂源处焊接不当,造成应力集中,是端轴断裂的原因之一。该轴经调质处理后的组织为回火贝氏体,而不是工艺要求的回火索氏体组织。热处理工艺不当是造成端轴断裂的另一重要原因。 相似文献