粗纱张力与伸长率对细纱条干和断头的影响

探讨了粗纱工艺条件及设备状态对粗纱张力伸长率的影响及控制方法,并就粗纱张力、伸长率对细纱产品质量的影响作了相关分析.研究表明:粗纱张力伸长差异率不仅直接影响着细纱重量不匀率,而且对细纱的条干CV值和单强CV值有一定影响,减少粗纱张力伸长差异率改变粗纱内在质量是降低细纱断头率,提高细纱产质量的重要手段;粗纱轴向卷绕密度正确是降低粗纱张力伸长的基础;设备状态良好是降低粗纱伸长率的保证.     

粗纱张力对其质量的影响及控制

分析了粗纱张力的形成、分布及对粗纱质量的影响，并提出了控制粗纱张力的具体措施。     

粗纱机纺纱张力分析与调整的实践

粗纱机纺纱张力的控制与调整是粗纱工序重要的基础性研究课题,张力控制对纺纱质量影响很大,甚至由于离心张力的作用迫使高速粗纱机在大纱时降速运行。而由于现代粗纱机开始采用张力检测一反馈方式调控卷绕速度,这就对粗纱张力研究提出了更高的要求,本文分析了粗纱张力不匀产生的原因及其对粗纱伸长率造成的影响,通过试验测试强调了控制粗纱张力的重要性,实践表明,采用测试粗纱伸长率来间接反映粗纱张力的方法较为方便。     

控制粗纱伸长提高粗纱质量

粗纱伸长率是反映粗纱质量的一个综合指标,对粗纱质量影响很大,因此必须进行控制.通过对粗纱机张力参数进行优化,对卷绕工艺参数进行了调整.调整后有效控制了粗纱伸长及大、小纱的伸长差异率,提高了粗纱的条干和质量不匀率,降低了粗纱断头.     

粗纱假捻器与粗纱质量的探讨

为了研究假捻器对粗纱质量和粗纱机生产效率的影响,介绍真捻和假捻的纺纱原理及假捻理论在现代粗纱机上的应用;分析粗纱在假捻器上的受力情况,说明粗纱张力、假捻器的材料、结构尺寸和形状等是影响假捻器假捻效果的主要因素。重点探讨假捻器与粗纱质量问题,分析假捻器与粗纱1cm~2cm机械波,前、后排粗纱伸长率,粗纱冒纱,粗纱毛羽,粗纱捻度不匀,粗纱通道直径等的辨证关系;分析了假捻器的两种失效形式。指出:在现代棉纺粗纱机机型及假捻器已确定的情况下,增大卷绕张力是提高假捻效果的重要方法,大张力纺纱的目的即为提高假捻效果;粗纱机配置高效假捻器,可增加纺纱段假捻度,缩小纺纱三角区,减少意外伸长,提高粗纱条干均匀度,减少粗纱毛羽;粗纱1cm~2cm机械波、粗纱捻度不匀及粗纱通道直径的大小均与假捻器无关。     

降低粗纱纺纱张力不匀的体会

粗纱纺纱张力是否稳定 ,对粗纱重量不匀及粗纱条干不匀影响很大。影响粗纱纺纱张力不匀的因素较多 ,如所纺品种、纤维种类、粗纱定量、粗纱捻度、压掌压纱力、锭速高低、里外排差异、锥轮皮带滑溜率的大小及车间温湿度的变化等。粗纱机一般采用调整粗纱张力变换齿轮或锥轮皮带的初始位置来调节粗纱纺纱张力的大小。但是我们在生产中发现 ,在一落纱中局部纱段发生变化也会使粗纱张力发生相应的变化 ,从而造成粗纱重量不匀增大 ;另一方面 ,里外排粗纱由于导纱角不同也会造成粗纱纺纱张力有所变化。 2 0世纪 90年代后期生产的粗纱机普遍都增加…     

粗纱张力测试与调整的实践

粗纱张力的控制与调整是纺织企业普遍关注的课题。分析了粗纱张力不匀产生的原因及其对粗纱伸长率造成的影响。通过试验测试发现粗纱伸长率对粗纱重量不匀率和杀干CV值影响显著，强调了控制粗纱张力的重要性。实践表明，采用测试粗纱伸长率来间接反映粗纱张力的方法较为方便。指出：粗纱伸长率最大不应超过3％，同一机台大小纱之间、前后排之间、同品种不同机台之间粗纱伸长率应控制在1．5％以内。并提出同时应采取调整轴向卷绕密度、确定锥轮皮带起始位置、正确配置张力变换齿轮等具体措施直接对粗纱张力进行工艺调整。     

集体换粗纱法的应用分析

探讨实行集体换粗纱的必要性.分析了传统换粗纱方法存在的缺陷及实行集体换粗纱的诸多好处及所存在缺点的解决途径.认为:集体换粗纱具有减少空粗纱断头,降低粗经、粗纬、竹节纱疵和接头纱疵等优点,有利于提高高档面料的布面质量.此法对细纱机的生产效率略有影响,粗纱回花率有所增加.可通过适当减少关车时间来补偿效率损失,推广采用粗纱尾纱处理机,提高处理效率和质量,同时粗纱工序应实行定长、定位落纱.力求粗纱直径大小一致,减少锭间张力差异和大小纱张力变化,降低粗纱机断头率,消灭连续或多次断头的纱锭,以期获得良好的效果.指出:集体换粗纱的优点大于缺点,应予以推广.     

降低粗纱退绕张力 减少意外牵伸的分析探讨

通过对粗纱在退绕过程中的力学分析，综述了影响粗纱退绕张力的主要因素，并进行了初步分析；指出粗纱支持器的回转力矩是影响粗纱退绕张力大小的根本因素，而导纱杆的最佳位置只能减小退绕过程中张力的差异；最后简要总结了在生产中减少粗纱意外牵伸的方法。     

粗纱机张力补偿装置的移植和试验

粗纱捻度少,强力低,纺纱张力的细小变化,都会敏感地影响到粗纱的重量不匀和条干不匀。粗纱一落纱的张力控制,传统上依靠铁炮曲线或变速成形凸轮,以及调节铁炮皮带、PⅣ调速杠杆的起始位置及张力牙齿数等方法来实现。但由于影响粗纱张力变化的因素极为复杂,有些因素的影响难于计算和控制,传统的调节方法也无法解决,因     

粗纱条加捻卷绕的受力分析

通过对粗纱卷绕成形过程中受力的分析以及A456G型、FA401型粗纱机的对比,提出影响粗纱卷绕张力大小的主要因素为粗纱与锭翼的摩擦因数u1、u2,粗纱对锭翼的包围角θ1,粗纱对压掌的包围角θ2,压掌叶尾端导纱平面与粗纱的摩擦因数u4,粗纱与空心锭翼的摩擦因数u3,其中θ1、θ2对卷绕张力的影响较大,粗纱的卷绕张力随粗纱机筒管的转速Wm呈二次曲线关系增大,随粗纱卷绕直径Dm的增大而减小,提示了粗纱的受力状态及变形规律。     

新型粗纱机应用技术探讨

介绍了新型粗纱机的技术特点.新型粗纱机具有高速度、大张力、大捻度、大卷装、重定量的特点,其纺纱工艺的配置要点是既要发挥粗纱机高效率、高质量的优势,又要兼顾前后道工序的整体协调性.文中还就新型粗纱机的纺纱工艺、关键性器材和使用要求进行了讨论,新型粗纱机的纺纱工艺应较传统粗纱机的粗纱定量、粗纱捻系数大,同时采用CCD张力传感器,纺织张力更稳定.     

细纱机导纱杆的安装改造

为探讨导纱杆在不同安装方式对粗纱退绕张力的影响,减少纺纱过程中粗纱退绕时产生的意外牵伸,分别改变导纱杆高低位置、导纱杆与粗纱的距离、导纱杆直径、导纱杆转动方式等因素,对粗纱退绕张力进行计算、分析,发现粗纱退绕张力也随之发生相应变化。经对比论证,得出有利于粗纱退绕的导纱杆安装方式：导纱杆位置宜设在距粗纱卷装下端1/3处,甚至可与粗纱卷装下端平齐;导纱杆与粗纱的距离尽可能大些;导纱杆直径在满足其支承粗纱退绕强力时越小越好;固定导纱杆改成转动式,可使粗纱与导纱杆的接触由曲面摩擦变为滚动摩擦。     

Deformation of AR glass roving embedded in the warp knitted structure

In this paper, the influence of a high‐performance (HP) roving deformation on the composite textile performance and the ultimate composite textile properties is discussed. Also, the deformation of an HP roving during the tightening of a knit stitch is addressed in this paper. The impact of different orientations of the stitch and tensions on the deformation of the roving is analytically investigated. For this purpose, an equation has been derived using the stitch length, the knot tightening tension and the packing density of the HP roving by means of data of the roving deformation in a right‐angle stitch and by a number of assumptions. Furthermore, an empirical method to measure the deformation of an alkali‐resistant (AR) glass roving in a right‐angle stitch is utilized in this study. It was found that the required tension to obtain maximum deformation of an AR glass roving when used in the weft direction is significantly low in comparison with other orientations of the roving. For instance, a 0.41 N tension is sufficient to obtain maximum deformation of an AR glass roving in the weft direction; however, it is estimated that a 3.40 N tension is required to deform the same warp roving embedded in a stitch for a 10‐mm length stitch.     

FA425型粗纱机纺纱工艺优选及生产体会

介绍了FA425型粗纱机的主要技术特点,分析了其特征结构,并对其纺纱工艺配置进行了优化试验,就其主要生产技术质量指标进行了测试.认为FA425型粗纱机采用恒张力纺纱控制系统,在速度较高的情况下,纺纱质量较为稳定.并就使用中出现的一些问题对纺机生产企业提出了建议.     

国产高速粗纱机工艺优化及纺纱效果分析

介绍了两种国产新型粗纱机的主要技术特点,对纺纱工艺的优化配置进行了对比分析,就主要生产技术质量指标进行了测试对比.HY491型粗纱机采用恒张力纺纱控制系统,ASFA411A型机虽有传统的锥轮机构,但只要控制得当,在速度较高的情况下,仍能保证纺纱质量较为稳定.     

对粗纱卷绕成形工艺的再认识

通过现代棉纺粗纱机的纺纱实践,对粗纱卷绕成形工艺进行再认识:明确了若干基本术语的定义,对描述粗纱张力关系的欧拉公式进行了讨论,对粗纱张力与粗纱伸长率之间为正相关系提出质疑,通过分析和实验明确了锭翼压掌压纱力的构成,阐述了粗纱张力自动调节机理及其局限性,以及卷绕过程中必须由大到小地调整卷绕张力才能满足卷绕成形的要求,介绍了调整粗纱张力和控制粗纱伸长率的基本方法和措施。     

改善并粗条干CV值的体会

为了改善CJ 7.3 tex纱的并粗条干,对并条工序及粗纱工序的工艺进行优选,并条工序减小凹凸罗拉厚度、合理选择后区牵伸倍数和压力棒调节环大小,减小张力牵伸;粗纱工序优选喇叭口及隔距块大小,合理配置后区牵伸倍数,最终并条条干与粗纱条干得到改善,且成纱各项质量指标均有所改善.     

Geometrical and mechanical properties of a non-crimp fabric applicable for textile reinforced concrete

Nowadays, non-crimp fabrics (NCFs) are extensively employed in many applications like textile reinforced concrete (TRC). Warp-knitting is a well-known system to incorporate high-performance rovings straightly as a grid fabric with specified mesh size. In these kinds of fabrics, geometry of the rovings and configuration of fabric play a vital role in TRC performance and eventually properties of TRC. The influence of knitting process parameters like knitting tension and stitch length on roving geometry and fabric configuration is systematically addressed in this study. To monitor and control knitting tension, a set of tension-meters is installed and calibrated on different positions on knitting yarns. Accordingly, three levels of tension with three different stitch lengths, namely 2.1, 4.2, and 6.3?mm (nine categories) are produced to investigate the influence of knitting parameters on roving geometry and NCFs properties. It is demonstrated that the stitch length is more effective than knitting tension to control both roving geometry and NCFs properties. Indeed, the packing density of fibers and profile shape of warp and rovings can be controlled via appropriate stitch length. Moreover, to fabricate a stiff NCF, the small stitch length with a high level of knitting tension must be applied simultaneously.