宣城电厂末级过热器首次泄漏的过程及分析

1锅炉设备介绍 宣城电厂锅炉是由哈尔滨锅炉厂有限责任公司引进三井巴布科克能源公司技术生产的超临界参数变压运行直流锅炉,单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Ⅱ型锅炉,锅炉过热器由顶棚过热器、包墙过热器、一级过热器、屏式过热器和末级过热器组成顶棚过热器布置于炉顶,包墙过热器布置于尾部烟道顶部、尾部烟道前后墙、两侧墙及中间隔墙,一级过热器布置于尾部双烟道的后部烟道中,     

670t/h循环流化床锅炉介绍

<正>670t/h循环流化床锅炉为单汽包,自然循环锅炉;采用高温绝热分离器、自平衡U型回料阀、分流式回灰换热器;过热器三级布置,一级过热器布置在右侧换热器内,二级过热器布置在炉内,三级过热器布置在尾部烟道;过热器采用喷水调温方式,再热器主要通过调节循环灰量控制汽温,并     

对流过热器爆管分析与对策

宿州汇源电热有限责任公司^#3锅炉系上海锅炉厂生产的SG-420／13．7-M418型超高压、单汽鼓、自然循环、一次中间再热、储仓式煤粉锅炉。π型露天布置，炉膛截面近似正方形，采用膜式水冷壁和大直径下降管结构。过热器布置在炉膛出口，以对流方式吸收烟气热量，作立式顺流布置，共104排，节距为90mm。该炉于1997年10月31日投产发电，自投产以来，高温对流过热器多次发生爆管，爆口部位在多发生在下弯头的向火面侧，见示意图1。     

D型炉过热器固定装置的结构特点与改进措施

1 D型炉主要性能及过热器固定装置支承梁的结构特点 1.1 D型炉主要汽水参数 额定蒸发量220 t/h;过热蒸汽出口压力(表压)11.66 MPa;过热蒸汽出口温度525 ℃;给水温度148 ℃。 D型炉工质测吸热量为612.1 MJ/h,220 t/h发电锅炉的工质测吸热量为561.3 MJ/h。可以看出,D型锅炉工质侧的吸热量比220 t/h发电锅炉大约多10%,但锅炉本身结构尺寸要远远小于220 t/h发电锅炉。 1.2 过热器系统 由于D型锅炉过热蒸汽温度一般较低,过热器出口蒸汽温度为525 ℃,且烟温水平较高,温差大,换热能力强,故一般只布置2级过热器受热面。另外,其低温过热器有2…     

高温高压循环流化床锅炉过热器系统布置方式探讨

分析了三种高温高压循环流化床锅炉过热器系统布置方式的优缺点，并对此进行了定量分析，提出了高温高压循环流化床锅炉过热器系统布置的优化方案。     

大容量锅炉“三管”泄漏调查及分析

一、概述近年来我省电力工业发展较快,电网容量日益扩大,单机容量不断增加,大容量的高温高压机组陆续投入使用.国民经济的高速发展,新型设备和现代技术的采用,对电业安全生产提出了愈来愈高的要求.锅炉是发电厂的主要设备之一,锅炉设备的运行可靠性对电厂以致整个系统的安全运行有很大的关系.近年来,我省电力系统锅炉设备事故较多,其中尤其以锅炉“三管”(过热器、水冷壁、省煤器)爆管、泄漏最为突出.加强对锅炉的防爆防漏工作,是当前电业安全生产的主要任务之一.为了搞清“三管”泄漏的现状和原因,1988年7     

300MW CFB锅炉屏式中温过热器管壁温度计算分析

针对循环流化床(CFB)锅炉炉内屏式过热器管子超温爆管问题,建立了某300 MW CFB锅炉屏式中温过热器管壁温度的有限元计算模型,采用四节点四边形单元对温度场剖分并进行了计算分析,不同负荷不同蒸汽流程布置方式(U型布置和Z型布置)的管壁温度分布计算结果表明:不同工况下管壁最高温度出现在鳍片的中心位置处,管内壁温度较低,接近于工质温度;在相同的边界条件下,300 MW CFB锅炉屏式中温过热器蒸汽流程Z型布置优于U型布置。计算结果与实际工程的运行情况吻合良好。     

循环流化床锅炉高温过热器的优化设计

目前 ,高温、高压循环流化床锅炉高温过热器都采用常规布置方式 ,高温过热器上部受热面的材料必须采用SA2 13-T9l,它价格昂贵、加工工艺复杂 ,使高温过热器的造价较高。为此 ,提出了高温过热器的优化布置方案 ,此方案比常规布置方案更经济 ,使高温过热器受热面价格仅为常规布置方案的 80 %。因此 ,优化布置方案应在高温、高压循环流化床锅炉高温过热器布置中推广使用。     

锅炉过热器爆管原因探讨

该锅炉水冷壁的水容积为149m^3,过热器为177m^3,过热器的面积大于水冷壁水循环系统受热面的面积,爆管概率自然高。过热器不但承受的温度、压力高,工作环境差,还存在着超温、磨损等问题。分隔屏和后屏处在辐射吸热的位置,加上末过选材和经常超温等,增加了爆管机率。     

循环流化床锅炉屏式过热器的设计问题探讨

文章阐述了大中型循环流化床(CFB)锅炉采用屏式过热器的必要性,概述了不同炉型的屏式过热器的布置方式,提出了设计质量流速的合理范围为800~1 000 kg/(m2.s)以及壁温计算应遵循的原则,并指出了烟气侧流量偏差系数的范围为8%~10%,壁温的最高点在负荷的60%~75%处出现,过热器工质出口温度应不低于490℃,传热系数在130~150 kcal/(m2.h.℃)。总结了屏式过热器在结构设计中防磨、热膨胀、穿墙密封等方面的经验。     

声波清灰器在玛电的应用

玛电#5、#6锅炉，在投产后的运行过程中，由于过热器灰渣堆积，不定期崩落，造成灭火保护动作，开始使用压缩空气吹灰，以后使用大功率声波清灰器清灰，彻底解决了锅炉灭火保护误动作问题，保证了锅炉稳定安全经济运行。     

解决六角切圆锅炉结渣问题的研究及工程应用

针对某六角切圆燃烧煤粉锅炉存在的水冷壁及炉膛出口过热器区域结渣问题，借鉴四角切圆锅炉的经验和研究成果，对射流偏转情况和结渣原因进行理论分析，并结合燃烧器区域气固两相流动的PDA(Particle Dynamics Analyzer)冷态模化试验，提出了工程技术改造方案，取得了很好的工程应用效果。研究表明，适当地采用一、二次风同心双切圆形式布置，能够有效地改善炉内的流场分布，从而抑制受热面结渣现象的发生。     

“W”型火焰锅炉的过热器超温及改造

通过对上安电厂“W”型锅炉过热器超温的表现及分析,以国内外同类型炉对比及带满负荷的数据说明超温的实质。提出减小卫燃带面积;减少过热器片数;将部分低温过热器改为省煤器。使启动时间缩短,基本消除大屏过热器超温。     

DG410/9.81-9型CFB锅炉高温过热器炉外管泄漏原因分析及处理

针对DG410/9.81-9型CFB锅炉高温过热器炉外管泄漏的问题,从管材材质、金相组织、抗拉强度等方面分析原因,认为过热器管束长期运行导致管材组织老化失效是导致高温过热器炉外管泄漏的原因,提出对高温过热器炉外管段改造的处理措施,处理后彻底消除管材老化严重存在的隐患,维持锅炉的安全运行。     

HG670／140—13型炉对流过热器技术改造

本文详细分析了沙角发电Ａ厂１、２号锅炉（ＨＧ６７０／１４０－１３型）对流过热器超温爆破的原因，提出了对其进行技术改造的方案，可供同类炉型锅炉设计与改造时参考。     

HG—670/140—9型锅炉高温对流过热器超温问题研究

本文对 HG—670/140—9型锅炉高温对流过热器的超温问题进行了全面的研究与分析,用三维数值计算方法计算了过热器入口的速度分布和温度分布,找到了高温对流过热器超温的原因并提出了改进措施,有关结论对同类型锅炉过热器的改进有指导意义。     

电站锅炉过热器、再热器试验和热力分析

通过锅炉过热器、再热器的试验诊断和热力分析，对锅炉受热面结构、布置及总体设计水平和运行性能进行全面评估，寻找出了合理、安全的运行方式，并对锅炉运行及未来设备改造提出了建议。     

一起锅炉过热汽温超温事故的分析与处理

中山发电厂A厂125．MW机组锅炉为420t／h超高压燃油炉,采用四角切向燃烧,设置1层轻油枪、4层机械雾化内回油渣油枪。空气预热器为管式,炉膛上部布置有前屏过热器和后屏过热器,炉膛出口布置有对流过热器。过热汽温额定值为535℃,主要通过Ⅰ、Ⅱ级减温水进行调节。     

大同第二发电厂3号炉过热器超温原因分析及运行调整措施

根据机组不同工况下过热器受热面管壁超温的现象,从锅炉的受热面结构布置,锅炉的的运行和燃烧调整几方面进行了具体分析,从运行调整角度提出了缓解和避免过热器超温的方法。     

沙角C电厂锅炉前包墙过热器爆管分析及处理

沙角C电厂 3× 6 6 0MW机组 3台锅炉均为美国ABBCE公司生产的亚临界、一次再热、单汽包控制循环炉 ,炉膛为“Π”型、四角双切圆燃烧布置方式 ,最大连续蒸发量为 2 1 0 0t/h。自 1 999年 1 0月至 2 0 0 0年 5月期间 ,这 3台锅炉的前包墙过热器管 ,在类似部位共发生 5次爆管事故。本文针对这几次爆管事故进行分析。1　原因分析前包墙过热器管规格为d6 3.5mm× 7.1 1mm ,材料为ASMESA 1 78C。每次爆管的位置均在前包墙过热器管与该管密封鳍片上末端的连接处 ,裂口处都没有明显减薄现象 ,裂口横向于烟气流动方向 ,无明显的胀粗 (图 1 ) ,…