1J79合金的中温退火工艺

通常,1J79合金最终退火的目的在于：通过控制冷却速度来控制有序化转变,使合金的磁致伸缩系数λ和磁晶各向异性常数K趋向于零,以获得所需磁导率（μ0,μm）和尽可能低的矫顽力（Hc）.实际生产中,某些批次原材料经一次最终高温退火（≤500℃/h升温至1100℃,保温5 h,150℃/h冷至600℃,出炉空冷）后磁导率和矫顽力常常不能满足要求,根据HB/Z192-1991《软磁合金热处理工艺说明书》的建议,磁性能不合格的重复热处理允许按原工艺制度再次处理,也可加热至500℃,保温2 h,以不小于400℃/h速度冷至200℃以下出炉.通过多年生产实践,我们发现,采用中温退火进行重复热处理,也不失为一种好的满足磁性能的退火工艺.     

1J79软磁合金铁心片退火工艺优化

将1J79铁心片放入零件盒中,并加盖零件盒防护盖对铁心片进行退火试验,退火时冷却至600℃后随炉冷却,试样的初始磁导率μ0偏低,而最大磁导率μm偏高。取掉零件盒防护盖,提高退火时冷却600℃后的冷却速度,将炉冷改进为风冷,试样的初始磁导率μ0提高至66.02 m H/m,最大磁导率μm降低至245.29 m H/m,满足了特殊磁性能要求。     

1J79合金薄带的热处理工艺改进

１Ｊ７９合金薄带的热处理工艺改进中国工程物理研究院机械制造工艺研究所（成都６１０００３）黄文荣，汤光平，邱志勇１引吉ＩＪ７９为坡莫合金，属铁镍软磁合金系列［’］。它除了广泛用于一般工业外，在一些尖端科技中，常用于测试仪器仪表的防磁屏蔽。使用前，须进行...     

真空退火影响“1J79”合金磁性的重要因素

本文着重谈谈在真空热处理中,真空度、退火保温时间、冷却速度、出炉温度等对1J79合金磁性的影响。     

4J43合金线材软化退火工艺研究

比较了罩式炉及在线光亮退火炉两种软化退火对4J43合金线材组织及力学性能的影响.结果表明:4J43合金采用在线退火工艺具有退火效率高、退火后晶粒组织细小、均匀的优点,更适合于规模化生产.     

高磁导率合金1J79热处理工艺的研究

用不同的热处理工艺对1J79合金进行退火，采用振荡样品磁强计（VSM）测得合金的磁滞回线，结果表明，二步法退火与一步法退火相比较，合金的矫顽力Hc显著降低；在二步法退火时，随着退火保温时间的延长，合金的矫顽力Hc显著降低，饱和磁矩增高。     

退火方式对1J79软磁合金磁性能的影响

采用真空电弧炉熔炼法制备1J79软磁合金，经不同退火方式退火。通过电子探针（EPMA-1600）观察其杂质的含量及晶粒的长大情况；并采用振动样品磁强计（VSM）测得合金的磁滞回线，分析其磁性能的变化。结果表明，采用二段连续退火工艺有利于除去合金中的杂质，起到净化合金的作用，同时提高了合金的磁性能。即矫顽力恩著降低，饱和磁化强度略有升高。     

1J50软磁合金的真空退火工艺

研究了1J50软磁合金真空退火工艺对其组织和磁性能的影响。结果表明,高真空度更有利于提升1J50软磁合金磁性能,采用真空度(3~7)×10^-3 Pa、150 ℃/h降至600℃后充气快冷的真空退火工艺可以得到较好的磁性能指标。     

4J36因瓦合金冷轧板的退火工艺研究

为了获得合理的退火工艺,研究了在不同温度退火不同时间的4J36因瓦合金冷轧板的显微组织和力学性能。结果表明,随着退火温度的升高和保温时间的延长,4J36合金冷轧板的奥氏体晶粒逐渐长大,并且孪晶组织越来越明显,强度下降。4J36因瓦合金冷轧板在750℃退火3~4 min,其力学性能最佳,且晶粒细小均匀。     

Cu-Te合金的退火工艺

研究了退火工艺对Te含量分别为0.02%、0.07%、0.10%的3种Cu-Te合金的力学与导电性能及组织的影响,测试了不同退火温度和不同退火时间下合金的力学性能和导电性能,使用扫描电镜(SEM)研究了Cu-Te合金在不同退火温度下拉伸断口的形貌变化。结果表明:Cu-Te合金断裂属于韧性断裂,断裂形成的韧窝随着退火温度的上升,尺寸变得越大、越深,形状变得更加圆整;随着退火温度与退火时间的增加,Cu-Te合金的导电率持续增加,抗拉强度在350～390 ℃退火1 h时变化不大,合金处于回复阶段,400 ℃退火1 h后,抗拉强度大幅度下降,合金处于再结晶阶段;Cu-Te合金经过冷变形 (ε=96.5%)后,在400 ℃退火1 h,获得最佳的综合性能。     

Cu-Mg-Te-Y合金退火工艺研究

研究了退火温度和退火时间对冷轧变形后的Cu-Mg-Te-Y合金组织及性能的影响。结果表明:Cu-Mg-Te-Y合金在冷轧变形后,显微组织呈纤维状,内部晶粒取向改变,硬度提高,导电率降低;经过退火处理后,铜合金硬度下降,导电率回升,提高退火温度可明显提高合金伸长率;随退火时间延长,Mg原子从晶格中脱出,通过位错等扩散通道,在Cu2Te相周围偏聚,使导电率提高,但再结晶新晶粒的出现,晶界增多,使导电率降低,综合作用使合金的导电率明显提高;退火温度在360~390℃,退火时间1 h以内时,Cu-Mg-Te-Y合金可以得到最佳的综合性能。     

通过退火急冷精确控制1J79合金磁性能

通过冷至800℃时的浇水急冷．使1J79铁镍软磁合金达到了产品要求的特殊磁性能指标。     

合金焊丝退火工艺的改进

传统工艺退火处理后的合金低碳钢焊丝ER110S,在后续的拉拔加工中,加工硬化导致经常断丝;金相分析发现,退火后的原材料组织中存在大量不连续分布的贝氏体组织和弥散分布的碳化物.应用DSC分析重新确定该材料的相变温度点Ac_1、Ac_3,通过完全退火和再结晶退火工艺实验,得出700℃保温15h、随炉冷却到300℃出炉空冷的再结晶退火工艺.能够满足焊丝拉拔加工的力学性能要求.     

提高1J85合金磁性能的最终退火制度的改进

为了提高某所1J85合金的磁性能,分别针对厚度(0.10 mm和0.35 mm)的合金带,采用不同的最终退火制度进行了改进研究.研究结果显示,对0.1mm的1J85合金带,最终退火制度中增加1200℃高温退火时间至5 h及采用500℃二次中温退火1 h,然后快速冷却到300℃拉出炉体的工艺制度,对磁导率的提高较显著,可以将μ0.08提高到188000(炉号647).可以将μm提高到637000(炉号629).对厚度为0.35 mm的1J85合金带的对比结果显示,采用600℃后快速冷却及500℃通H2二次退火1 h对初始磁导率μ0.08的影响效果显著,可以将μ0.08提高到134000.     

Al-Si-Mg-B-Sr合金的均匀化退火工艺

对铸态Al-Si-Mg-B-Sr合金进行了不同温度和不同保温时间的均匀化退火处理,采用显微组织观察、硬度测试、导电率测试等手段研究了不同均匀化退火工艺对Al-Si-Mg-B-Sr合金组织、硬度与导电率的影响。结果表明,铸态合金组织存在一定偏析现象。经过550℃×9 h均匀化退火的合金组织均匀,偏析基本消除。随着均匀化退火时间的延长,合金的硬度先升高后降低,导电率逐渐升高。550℃×9 h均匀化退火的Al-Si-Mg-B-Sr合金的硬度最高,为74.5 HV0.5;550℃×15 h均匀化退火的合金的导电率最高,达到55.9%IACS。     

退火工艺对4J36因瓦合金冷轧板组织与性能的影响

用显微组织观察和力学性能检测方法,研究了不同退火温度和保温时间对4J36因瓦合金冷轧板组织和性能的影响。结果表明,随着退火温度的升高和保温时间的延长,4J36因瓦合金奥氏体晶粒逐渐长大,强度下降,塑性提高,合金在拉伸时发生韧性断裂。冷轧后的4J36合金在750 ℃进行退火,保温1 h后,其综合力学性能最佳,且晶粒细小均匀。     

1J22软磁材料的真空退火

1　 1Ｊ2 2软磁材料的特点1Ｊ2 2是高饱和磁感应强度铁钴钒软磁材料。由于该材料磁饱和强度高 (2 4Ｔ) ,各向异性小 ,在制作同等功率的电机时 ,可显著缩小电机的体积 ,而在同样的电磁铁截面积下能产生大的吸合力。另外 ,由于该合金的居里温度高 (980℃ ) ,使得该合金能在其他软磁合金已经失效的高温环境下继续工作 ,保持良好的磁稳定性。与其他软磁材料相比 ,由于该合金的含钴量(5 0 % )较高 ,故其价格比较昂贵。除此之外 ,该合金在退火时易产生有序化 ,致使该合金脆性大增 ,难以进行冷加工。2　 1Ｊ2 2软磁材料的真空退火1Ｊ2 2软磁材料在…     

GH4738合金高温扩散退火工艺

借助于Thermal-calc热力学软件计算了合金的平衡凝固相图,以此为依据制定了高温扩散退火处理的试验参数。利用OM和SEM观察了GH4738合金的铸态偏析状况,并用EPMA技术研究了合金铸态以及不同高温扩散退火制度下的元素偏析规律。结果表明,铸态合金中Ti元素偏析最为严重,高温扩散退火处理后Ti元素偏析得到明显改善,经1200 ℃×50 h的高温处理后效果最为显著,同时计算了残余偏析指数随温度的变化曲线,计算结果和试验结果基本吻合。     

1J79磁性温度稳定性试验研究

本文为提高高磁导率IJ79软磁合金的磁性温度稳定性，研究了Mo含量以及冷变形率、热处理工艺等因素对合金磁性温度稳定性的影响，最终选择了合适的合金成份和加工工艺获得了较好的磁性温度稳定性，满足了航空航天飞行器电气系统要求．