锅炉启动和停止过程汽包应力状况分析

最近几年国内一些高压锅炉汽包陆续发生裂纹缺陷,尤其是集中下降管锅炉内插式接管座“K”型坡口的汽包,发生在沿下降管环焊缝裂纹或严重超标缺陷.这些裂纹缺陷如果不采取措施,对锅炉安全运行威胁很大.为了分析这些锅炉汽包产生裂纹的原因,除对汽包材质,焊接工艺,检验标准等进行分析研究外,还需通过实测掌握汽包实际运行工况下综合应力水平,根据我们在一台HG220/100—4型锅炉上进行的汽包集中下降管内外壁热态综合应力测量结果分析锅炉启动和停止过程中,汽包的应力分布状况比较复杂.因汽包在启动时产生膨胀、收缩和弯曲.这是汽包受内压作用以及由于椭圆度所产生的附加应力而引起的.     

发电设备行业科技情报网科技成果信息通报(十三)

<正> 1.7145 K19热力计算通用程序设计(东方锅炉厂)该程序有5000条指令,具有以下功能:①在锅炉选型和方案设计时作多煤种运算;③在不同负荷下计算锅炉参数;③不投高压加热器时各种负荷以及锅炉参与调峰时各种参数的计算。2.7145 K20异种钢焊接接头金相分析(东方锅炉厂)研制出用于异种钢焊接接头日常生产检验用的组织显示剂;采用多种手段对异种钢焊接接头各区的相和组织进行鉴别;对异种     

水冷壁下降管恒力吊架吊杆断裂事故分析

湛江发电厂1号机组为300MW汽轮发电机组,其配套锅炉为东方锅炉厂制造的1025t/h-18.2MPa亚临界、自然循环汽包炉,汽包连接有4根φ508×60下降管,每根下降管下端接有74根φ159×18分管至水冷壁下联箱。每根下降管     

16ГНМ汽包用钢的焊接性及焊补实践

吴泾热电厂400t/h锅炉系上海锅炉厂制造的超高压中间再热式汽包锅炉(555℃、140kg/cm~2)。汽包由哈尔滨锅炉厂利用苏制670t/h炉汽包改装配制,其材料为16ГНМ钢,筒体尺寸φ1996×98mm、总长14200mm。汽包工作压力155kg/cm~2、工作温度350℃,配有五根集中下降管,管座为15CrMo钢φ507×80mm。汽包与下降管座采用插入式K型坡口,手工电弧焊接。该炉于69年投产以来,先后发现汽包封头内壁环缝、热影响区及纵缝热影响区表面有二     

汽包超声波检验中一种伪缺陷的识别

引言汽包是火力发电厂锅炉的重要部件,对汽包进行探伤检验已成为保证机组安全运行的重要手段之一。我们对沙岭子发电厂3号炉(300MW)汽包进行了安装前的超声波检验。检验过程中,发现有一些类似于缺陷的信号反射,经分析与验证,确定其为伪缺陷信号。 1 实验过程沙岭子发电厂3号炉汽包为东方锅炉厂制造,材料为BHW35,内径1792mm,壁厚145mm,工作压力为18.6MPa(表压     

300 MW机组锅炉汽包安装几何尺寸的调整方法

对汽包的几何安装尺寸的要求 ,在所有受热面设备中是最高的。在标高找正过程中 ,实现汽包左、右侧中心等高较易做到 ,实现汽包旋转 ,达到水平度要求就不那么容易了。通过实践在汽包标高较高一侧采用塔吊 ,并施以 8t左右的力轻吊 ,另一侧用 2个 2 0t倒链提拉 ,可使汽包的不水平度控制在 0 .5mm范围内 ;汽包吊装找正后 ,与其相连的诸如下降管等外加负荷 ,将会造成汽包沉降。经验作法 :对于东方锅炉厂汽包预留 8mm ;上海锅炉厂、哈尔滨锅炉厂汽包预留 7mm ,可消除沉降误差。     

锅炉汽包复杂应力状态及低周疲劳寿命研究

基于锅炉汽包在冷热态起停等工况下的试验结果,采用有限元法模拟汽包实际结构,对其在介质压力、温度、水重以及自重等复杂载荷下的应力状态进行了计算和分析。研究表明,介质压力引起的机械应力和三维温度场引起的温差应力中,机械应力占主导位置;汽包纵向截面上壳体与下降管接头相连接的内壁拐角处,由于几何结构不连续造成的应力集中程度最严重。对汽包的低周疲劳损耗寿命进行了分析。     

18铜镍钼钛钢高压锅炉汽包焊缝裂缝的现场补焊

本文阐述了我国首次对高温高压大机组锅炉汽包进行大面积焊补修复方面试验研究工作的成果。文中介绍了,380吨/时锅炉18CuNiMoTi钢汽包焊接裂缝的情况,分析了焊缝了开裂的原因。进行了再热裂缝敏感性试验,焊接残余应力测定及各种焊接工艺及模拟仿实试验。在大量分析、试验研究的基础上,确定同类钢种热焊工艺措施,并在电厂现场进行了实际焊补,获得成功。焊接质量优良。保证了机组的完好率,确保安全发供电。     

200MW锅炉汽包暂态温度场和应力场的有限元计算及疲劳寿命分析

本文利用有限元方法对200MW锅炉汽包(包括下降管接头)的温度场和应力状态进行了分析计算,进而对汽包的低周疲劳寿命及裂纹扩展寿命进行了估算。     

锅炉水冷壁上升管插座疲劳裂纹检验及处理

介绍了汽包水冷壁上升管插座检验过程及方法,通过对腐蚀性热疲劳裂纹的原因分析及汽包水冷壁上升管插座焊接应力的分析,对插座更换过程中如何控制焊接残余应力进行论述,并采取热焊法及冷焊法2种处理方案,对汽包水冷壁上升管插座进行更换,保证了锅炉安全稳定运行。     

汽包焊缝探伤技术讨论会

根据水利电力部下达的“锅炉汽包寿命及安全运行”课题的研究任务,1983年11月25～30日在杭州,由水电部西安热工研究所、浙江省电力试验研究所和浙江省火电建设公司共同主持召开了汽包焊缝探伤技术讨论会。会议代表共60人,来自全国电力系统的有43个单位,还有劳动人事部无损检测中心、浙江省劳动局锅炉检验所、东方锅炉厂以及与电力系统无损检     

一次除焦引起锅炉MFT灭火的原因分析及预防

湛江发电厂2号锅炉是东方锅炉厂生产的DG1025/18.2-Ⅱ(3)型亚临界、中间再热、自然循环、单炉膛、全悬吊露天布置、平衡通风燃煤汽包炉。制粉系统采用中储仓热风送粉系统,配备DTM350/     

马头发电厂#8机汽包补焊残余应力分析

通过对马头电厂＃８机组锅炉汽包分散降水管缺陷处理过程中的残余应力分析,以及对处理后的产应力测量,证明汽包分散降水管的缺陷处理可以不进行规程要求的６００℃以上的热处理。     

锅炉汽包强度的有限元分析

应用有限元法计算了锅炉汽包封头的温度场、应力场。找到了最大应力集中部位，求出了相应的应力集中系数，得出了应力与启动速度的关系并应用强度理论对汽包封头的强度进行了校核。     

SWS对DG670t／h锅炉的动态仿真

本文以200MW单元机组的DG670/140-9型锅炉为对象,利用电厂仿真工作站SWS(Simulation Workstation)建立了锅炉的动态数学模型,并对其分别进行了燃料量、主汽阀、给水流量和一级减温水等扰动的仿真试验.经与制造厂家(东方锅炉厂)的现场实验结果比较,各项扰动的仿真结果与现场实验趋势相同,符合锅炉运行机理.该数学模型在较大的工况范围内具有很高的精度.     

国内科技消息

DGS 型双色牛眼水位表 DGS 型 Pg320双色牛眼水位表,系利用光学原理,以两种颜色的光(红与绿)来显示两种介质的位置,其监视系统采用闭路黑白电视,在控制室即可观看水位。该型样机由东方锅炉厂制成后,1985年4月开始在陡河电厂进行工业试验,装在3号炉汽包甲侧,在额定参数下运行6个月。试验表明该水位计在亚临界机组锅炉上使用     

锅炉热态启动过程汽包瞬态应力有限元分析

为研究锅炉热态启动速度对汽包应力的影响,本文根据某电厂汽包实际结构尺寸,通过ANSYS软件建立了汽包有限元模型,结合运行规程中给定的热态启动曲线以及不同温升率的5条热态启动曲线,对汽包瞬态应力场进行研究。结果表明:热态启动过程中,最大机械应力和总应力的位置位于汽包与下降管接口的纵向截面内转角处;最大热应力的位置在与正常水位线相交的水冷壁上升管开孔处横向截面的内转角处;当温升率从2℃/min增加到5℃/min,热态启动速度对汽包在应力最危险点的机械应力最大值没有影响,而热应力最大值随温升率的增加而增加;启动后期,热应力不再起作用,总应力主要受机械应力影响,总应力最大值与机械应力最大值相同且不随热态启动速度的变化而改变,仅与汽包内压有关,可见汽包可承受比运行规程中给定的更快的锅炉启动速度。     

400t/h锅炉汽包低周疲劳寿命的研究

基于三维有限元数值计算方法,对某电站调峰机组的400 t/h锅炉汽包进行了压力和温度等载荷下的应力状态计算和分析。研究表明,下降管接管在汽包轴线方向上的内拐角处,应力集中最严重,其合成应力中由介质压力形成的机械应力为主要构成部分,温度应力所占比重较小。对此危险考核点,进行不同应力循环工况下的汽包低周疲劳寿命研究。     

锅炉水平烟道处包墙过热器管开裂原因分析及改进

1概述湛江发电厂2号锅炉为东方锅炉厂设计制造的DG1025/18.2-Ⅱ型亚临界压力、中间再热、自然循环、单炉膛、平衡通风、燃煤汽包炉。锅炉为逆时针四角切圆方式燃烧;锅炉倒U型布置,锅炉四周由膜式水冷壁、顶棚和包墙过热器组成,尾部单烟道中布置有省煤器和低温过热器,在燃烧室上方     

基于AGC负荷下的控制循环锅炉汽包应力分析

针对在发电量自动控制(Automatic Generation Control,AGC)方式下运行的600 MW控制循环锅炉(汽包带有夹层结构)负荷变化频繁,寿命损耗较快的问题,利用ANSYS有限元分析软件前处理功能简化并建立了带夹层结构的汽包的三维有限元模型;提出将汽包筒体分为上、中、下三个部分,并分别给予内壁不同的换热系数,利用ANSYS后处理功能计算在变负荷运行过程中汽包筒体的应力分布,对比纯滑压和定-滑-定两种运行方式下的汽包筒体热应力和总应力分布特点,总结锅炉升/降负荷过程热应力对总应力的影响,为电厂制定运行策略及锅炉寿命评估提供基础。