用于矿山高强度圆环链的23SiMnV钢

本文通过扫描电镜,光学金相,冲击,抗弯等手段对矿用高强度圆环链用新材料23SiMnV钢的韧性进行了试验和研究。研究表明,硅的加入提高了23SiMnV钢的焊接性能,细化了过热区晶粒提高了焊口冲击韧性。     

矿用圆环链专用23MnCrNiMo64钢的性能

本文研完了“C级”矿用圆环链专用低碳合金钢23MnCrNiMo64的母材及带焊缝试样在不同热处理状态下的静强度性能及不同深度缺口试样的冲击韧性的变化规律,同时还研究了淬火后中低温回火的偏针拉伸性能以及形变强化指数的变化,为“D级”高强度圆环链的研制和确定较佳的复合强韧化工艺参数提供依据。     

残余奥氏体对WC-钢复合材料强韧性的影响

本文讨论了残余奥氏体对WC-钢复合材料强韧性的影响。结果表明:当此类复合材料的基体组织为回火马氏体与残余奥氏体的混合组织时,其强韧性随着残余奥氏体量的增加而提高。这是由于残余奥氏体量增多,引起断口形貌发生较大变化的缘故。但是,残余奥氏体量愈多,残余奥氏体的含碳量愈高,引起的回火脆性愈严重。残余奥氏体对WC-钢复合材料强韧性的影响,因马氏体状态及应力状态的不同而产生较大的差异。     

矿用高强度圆环链的标准比较

国际标准IS0610--1990和德国标准DIN22252--2001都是关于矿用高强度圆环链的标准。我国的矿用高强度圆环链国家标准GB／T12718—2001是在国际标准的基础上制定的。     

提高矿用圆环链疲劳寿命的新方法

本文研究了喷丸强化对矿用圆环链各项性能的影响,并探讨了强化机理。试验表明:喷丸的圆环链拉-拉脉动疲劳寿命与未喷丸的比较:由6.4×10~4提高到14.04×10~4周次,寿命提高119％。这一强化工艺的实施,可提高刮板运输机的可靠性及使用性能的要求,也改善了运行的安全,是值得推广采用的强化措施。随着煤炭工业机械化的发展和开采强度的增大,对刮板运输机上的主要部件-圆环链的强度和可靠性提出了更高的要求。目前世界各主要国家和我国煤炭部的标准中均有所反映。根据圆环应力测定表明:最大应力位于外表面的顶端(图1中1点位置),次大应力位于内侧中部(图1中2、3点位置,3点为焊接部位),在拉应力作用下,应力值增长较快,所以对其采用喷丸强化以提高疲劳寿命,势在必行。     

矿用圆环链焊口缺陷传感器的研制

本文研究了矿用圆环链焊口缺陷的漏磁场特性，提出了利用Ｈａｕ元件检测圆环链焊口的缺陷，设计并研制了缺陷信号识别传感器，进而可实现对圆环链的在线、实时、无损检测。     

工程机械用HQ80钢的强韧性与淬火温度的关系

以国产工程机械用ＨＱ８０钢为对象，研究了其强韧性随淬火温度的变化。结果表明，强度对淬火温度变化不敏感，而低温韧性则较敏感。９１０－９３０℃淬火可获得良好的强韧性配合。     

钒微合金化钢的强韧性研究

测定了不同成分的钒微合金化钢的静态相变点和动态CCT曲线；分别采用再结晶轧制（RCR）和控制轧制（CR）工艺进行轧制，测试了热轧板的拉伸性能和冲击功。结果表明：有效钒、氮含量的增加对钢的Ac1和凡相变点的影响不大，而Ar1-和Ar3则下降。当冷却速率大于约5℃／s时，钢中出现贝氏体组织；当冷却速率超过约9℃／s时，组织由贝氏体＋铁素体组成。RCR钢的强度高于CR钢，但断裂伸长率和冲击功较低。有效氮含量越高，两种不同工艺轧制对钢的强度和韧性的影响越大，钢中每增加0．001％的有效氮含量，CRC和CR钢的屈服强度分别提高16．8和8．2MPa。     

复合热处理对18Cr2Ni4WA钢强韧性的影响

18Cr2Ni4WA钢是一种中碳合金结构钢,根据《HB5024-77结构钢、不锈钢及耐热钢锻件》规定,18Cr2Ni4WA钢的热处理常规工艺为:1.预备热处理:950±100℃正火、760±10℃回火;2.最终热处理:865±5℃淬火、550±10℃回火。在实际生产中,由于偶然性,我们对一种18Cr2Ni4WA钢试件,多进行     

超高强度钢50CrNiMoVA等温淬火工艺对强韧性的影响

以汽车分动器链条总成用超高强度钢50CrNiMoVA作为研究对象,通过不同工艺的等温淬火工艺验证和金相分析,考察了淬火温度的变化对材料显微组织和力学性能的影响,并在此基础上得出了该钢种的最佳热处理工艺。结果表明,采用910℃加热+320℃盐浴等温淬火工艺,明显改善了钢的强韧性。     

用重复热处理提高强韧性

我厂用于CA-30型汽车前钢板第一片上支承碗的下料凹模,材料为9CrWMn,其形状尺寸如图1。热处理工艺为:820℃淬火加热,200～220℃回火1.5小时。处理后的凹模使用寿命极短,冲200余片后便崩刃。为提高韧性,将回火温度提高到280℃,硬度HRC57左右,但仍很脆,只冲不到100片就崩刃。因该产品年产量较大,因此亟待解决。我们分析凹模崩刃的原因是由于冲裁零件较厚(4毫米热轧钢板),凹模承受冲击载荷较大(冲裁力约80吨),原来采用180℃回灭时冲击韧性较低,故产生早期崩刃损坏。为提高其韧性而将回火温度提高到280℃,而冲击韧性更低,我们估计此温度正好处于该钢第一类回火脆温度区域内。由于有关这一钢种的资料较少,我们     

贝氏体组织中的残余奥氏体回火转变及其对钢的强韧性的影响

研究了45Cr2NiMoVSi钢模拟500×500mm模块油淬时心部冷速所得组织中残余奥氏体(以下简称Ar)的回火转变特点、稳定性及其与钢强韧性的关系。结果表明:Ar 随回火温度变化的转变量呈马鞍状变化;Ar 的等温转变孕育期比过冷奥氏体的长;Ar 在基体相同的情况下能改善材料的韧性;较大量的Ar 能使热作模具钢的兰脆现象消失。     

AISI 410钢的代用品及其强韧性控制

本文在工程实践的基础上,用数理冶金方法建立了新型铸造双相不锈钢ZG1Cr13-D的强韧性方程:并给出了控制ZG1Cr13-D精铸叶片综合机械性能的数学模型,从而在理论与实践上论证了用ZG1Cr13-D代替AISI410制造汽轮机压气机动叶片之可能性。     

3.5%Ni钢最佳强韧性的正交试验

为使3.5%Ni钢热处理后得到优良的强韧性,在试验室对3.5%Ni钢的正火加回火热处理工艺进行了正交试验设计,采用L9(34)的三水平四因素试验方案进行了热处理试验。试验结果表明,正火温度和回火温度是影响强度的主要因素,其可信度在99%以上,正火温度和回火时间是影响韧性的主要因素,其可信度分别为97.5%和90%。根据方差分析确定了3.5%Ni钢的最佳热处理工艺。     

钢焊接接头的强韧性设计原则的研究

根据深缺口试验结果及其分析,统一了国内外焊接工作者在焊接接头的抗断裂性能方面对焊缝与母材的强韧匹配原则存在的似乎相互矛盾的认识,提出了新的钢焊接接头的强韧性设计原则。     

5CrMnMo钢强韧化处理对组织性能的影响

本文研究了5CrMnMo钢热锻模具强韧化处理对组织形态与性能的关系。试验表明:适当提高淬火加热温度,可获得以板条马氏体为主的组织。并得到以塑性断裂为主的断裂特征,显著改善和提高钢的断裂韧性K(10),使模具寿命大幅度增高。在500℃长时间回火条件下,可获得最佳的K_(10)值。通过碳化物的球化和消除片状马氏体内的孪晶亚结构进一步改善钢的K_(16),以提高断裂过程中塑性断裂的比例。     

淬火钢的组织形态与强韧性的关系

淬火钢件的机械性能,是由其显微组织形态决定的。讨论了淬火钢件的组织形态、晶粒、亚晶粒、残留奥氏体和过冷奥氏体分解产物对机械性能的影响。对于工业常用钢制工件,为了具有高的强韧性能,淬火时应该获得板条状(位错型)马氏体和少量分布在板条之间呈薄膜状的残留奥氏体,避免自由铁素体、珠光体和上贝氏体形成。最高的强韧性产生在含碳量稍低于0.6%的回火板条状马氏体组织的钢中。     

温热变形对齿轮用20CrMnTi钢冲击性能的影响

20CrMnTi钢在较低温度下(在两相区附近)以不同的变形量进行塑性变形后淬火-回火，然后研究其机械性能和微观组织。试验表明，变形温度越高和变形量越大硬度也越高；但是冲击韧性则是在较低的温度下有好的效果。     

15MnVNq钢埋弧焊焊缝强韧性研究

介绍几种焊丝与焊剂对１５ＭｎＶＮｑ桥梁钢埋弧自动焊焊缝强度与韧性的影响规律，经试验研究筛选出能够满足技术标准要求的焊接材料。研究成果解决了长期存在的九江长江大桥１５ＭｎＶＮｑ钢焊缝强度过高、韧性偏低的问题。     

低碳Fe-Mn-B钢粒状贝氏体的组织及其强韧性

本文报导了影响低碳Fe-Mn-B系钢粒状贝氏体组织的形态与强韧性的某些规律。研究表明: 低碳Fe-Mn-B系钢在一定成份及冷速下可获得全粒状贝氏体组织。0.12%C-3%Mn-0.003%B钢粒状贝氏体中基体是位错密度较高的铁素体,其中的“小岛”由马氏体及残余奥氏体组成。不同条件的低碳Fe-Mn-B系钢粒状贝氏体中残余奥氏体量约为7～10%。随相变时冷速增大、奥氏体晶粒减小、及锰量升高与Ms点降低,粒状贝氏体中小岛的弦长减小。同时,随碳量升高及奥氏体晶粒增大,使小岛总量增加。粒状贝氏体组织的强度随小岛总量的增多而增加。韧性随小岛弦长的减小而提高,同时也随小岛总量的减少而提高。回火处理是进一步提高粒状贝氏体韧性并使钢获得强韧性良好的有效途径。