CuNiCrSiBeZr合金强化工艺研究

研究了固溶、时效及冷变形+时效等工艺对无Co低Be的汽轮机转子槽楔材料CuNiCrSiBeZr合金组织与性能的影响.结果表明,该合金经960℃×1.5 h固溶+30%～38%冷变形+490℃×3 h时效处理后,合金具有优良的综合性能,其硬度(HB)为256,电导率为30.0 MS/m,软化温度达到525℃,室温下抗拉强度为827 MPa.屈服强度为779 MPa,伸长率为16%,经超声波探伤仪探伤合格,满足了服役条件苛刻的汽轮发电机转子槽楔的使用要求.     

CuNiBeZrRE合金强化工艺研究

对用于发电机转子槽楔的CuNiBeZrRE合金进行了一系列的热处理强化工艺研究.结果表明:该合金经940℃×1 h固溶+40%的冷变形+490℃×3 h时效后,其硬度为248 HB,导电率为50%IACS,抗拉强度为860 MPa,屈服强度为720 MPa,伸长率为14%,软化温度为550℃;其力学件能和物理性能均能满足服役条件苛刻的汽轮发电机组转子槽楔的要求.     

CuNiCoCrBeZr合金强化工艺与组织性能研究

对CuNiCoCrBeZr合金进行了一系列的热处理强化工艺试验.结果表明,该合金经940℃×1.5 h固溶+30%冷变形+490℃×3 h时效处理后,其硬度为253 HB,导电率为57.76%IACS,室温下抗托强度903 MPa,屈服强度861 MPa,伸长率16.24%,其物理性能和力学性能均能满足服役条件苛刻的超(超)临界汽轮发电机转子槽楔的使用要求.     

热处理工艺对CuNiCrBeTi合金组织和性能的影响

对用于汽轮发电机转子槽楔材料Cu-Ni-Cr-Be-Ti铜合金进行了一系列的热处理强化工艺试验.试验结果表明,该合金经(950±10)℃×1.5 h固溶 25%～35%的冷变形 (520±10)℃×2 h时效处理后,其硬度为256HB,导电率为47.23%IACS,室温下抗拉强度775 MPa,屈服强度678 MPa,伸长率20%,其物理性能和力学性能均能满足服役条件苛刻的汽轮发电机转子槽楔的使用要求,对于研究开发槽楔合金材料具有重要意义.     

新型CuNiCrSiZr合金的热处理工艺

对新型发电机槽楔用CuNiCrSiZr合金进行了不同的固溶、冷变形、时效等工艺试验,利用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪等手段研究了不同热处理工艺及冷变形对CuNiCrSiZr合金的组织与性能的影响。结果表明,经930℃×1 h固溶+45%冷变形+480℃×3 h时效处理后,CuNiCrSiZr合金的硬度和导电率分别可达242 HB和30%IACS,具有良好的综合使用性能,满足发电机槽楔的技术要求。     

新型Al-Zn-Mg-Cu合金型材二次时效处理后的组织与性能

研究了不同二次时效热处理对Al-Zn-Mg-Cu合金型材组织性能的影响。结果表明,采用135℃×6 h+85℃×120 h处理后,Al-Zn-Mg-Cu合金型材的抗拉强度、屈服强度、伸长率和电导率分别为614.5 MPa、561.5 MPa、14.3%和34.2%IACS,相比T6态,合金的屈服强度和伸长率显著提高。合金中主要沉淀相为η’和少量大尺寸的GP区。135℃×6 h+85℃×120 h+135℃×20 h处理后,Al-Zn-Mg-Cu合金型材的抗拉强度、屈服强度、伸长率和电导率分别为616 MPa、586 MPa、12.8%和36.7%IACS,相比T6态,合金的屈服强度和抗应力腐蚀性显著提高。合金中主要沉淀相为η’相和少量的η相。     

热处理对挤压Mg-5.5Zn-1.7Nd-0.7Cd-0.5Zr镁合金组织和性能的影响

采用光学显微镜及透射电镜研究了挤压变形Mg-5.5Zn-1.7Nd-0.7Cd-0.5Zr镁合金在不同热处理条件下的组织和性能。结果表明,经T6(固溶420℃×20h+时效200℃×20h)处理后,合金的抗拉强度和屈服强度低于挤压态,而经过T5(时效120℃×15h)处理后,高于挤压态;在T5工艺条件下,合金具有较好的力学性能,其抗拉强度σb=349MPa,屈服强度σ0.2=315MPa,伸长率δ=13%。     

时效处理对改良Al-Si-Mg铸造铝合金力学性能的影响

通过不同温度和时间的时效制度来研究经固溶处理(495℃×5h)后的改良Al-Si-Mg铸造铝合金的力学性能。实验结果表明,当合金的时效工艺为165℃×6h以及175℃×6h时,力学性能达到极值:工艺为165℃×6h时,合金σb=254.7MPa,HBS=107.3,δ=6.23%;工艺为175℃×6h时,合金σb=268.2MPa,HBS=113.5,δ=5.08%。     

压力成型槽楔铜合金热处理组织与性能研究

通过对挤压拉拔成型的CuCo2BeZr槽楔合金进行系列固溶处理和时效处理试验,并对合金金相组织和性能测试分析,确定合金最佳热处理工艺为930℃×1.5 h固溶+490℃×2.5 h时效。该工艺条件下合金的性能达到并超过合金用作转子槽楔的要求,硬度和导电率分别达到242 HB和45.7%IACS。     

Mg-11Gd-3Y-0.6Zr合金的热处理工艺研究

采用正交试验对Mg-11Gd-3Y-0.6Zr合金的热处理工艺进行研究,发现该合金采用500℃×8 h+250℃×24 h热处理工艺时所得到的综合力学性能较好,其室温的平均抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为377 MPa、333 MPa和5.0%。     

含Sc7075合金的回归热处理

通过金相显微镜,扫描电镜,能谱(EDS)分析仪对含Sc的7075铝合金的组织结构进行了分析,并研究了其力学性能。结果表明：含0.22%Sc的7075铝合金经过优化回归热处理(120℃×16 h+160 ℃×15 min+120 ℃×16 h)后,合金的力学性能得到了显著提高。测得合金的抗拉强度、屈服强度及伸长率分别为714 MPa、645 MPa和10.8%,较T6时效分别提高了18.2%、14%和6.5%。     

含钪7075铝合金的回归热处理

通过金相显微镜,扫描电镜,能谱(EDS)分析仪对含Sc的7075铝合金的组织结构进行了分析,并研究了其力学性能。结果表明:含0.22%Sc的7075铝合金经过优化回归热处理(120℃×16 h+160℃×15 min+120℃×16 h)后,合金的力学性能得到了显著提高。测得合金的抗拉强度、规定塑性延伸强度及伸长率分别为714 MPa、645 MPa和10.8%,较T6时效分别提高了18.2%、14%和6.5%。     

时效处理对高锌7075铝合金力学性能的影响

通过力学性能指标对比及断口组织扫描,研究了不同时效工艺对高锌7075合金力学性能的影响。结果表明:与T6处理相比,合金在回归工艺处理后硬度峰值为216. 2 HV,提高不足4%; T6+再时效期间,合金随保温时间的延长抗拉强度迅速下降,伸长率增长缓慢,在20 h时合金抗拉强度峰值为556 MPa,伸长率最高只有4. 2%;回归时效处理(RRA)后的合金综合力学性能优良,最佳RRA工艺为120℃×24 h+220℃×10 min+160℃×20 h,其抗拉强度达到588 MPa,伸长率可达10. 3%。     

稀土Er及回归热处理对7075铝合金组织和性能的影响

采用铸锭冶金法制备了Er含量为0.30%的7075铝合金,用金相显微镜、扫描电镜和能谱分析等分析了Er的加入和回归热处理工艺对合金显微组织的影响,并研究了其力学性能。结果表明,加入Er后合金晶粒明显细化,T6状态下合金抗拉强度为585MPa,屈服强度为528MPa,伸长率为8.5%,质量系数为724,较不含Er的合金分别提高了2.63%、2.33%、21.43%和3.87%;含Er的合金经优化后的回归热处理(120℃×16h+180℃×10min+120℃×16h)后,抗拉强度为645MPa,屈服强度为603MPa,伸长率为11%,质量系数为801,较T6状态下含Er合金提高了10.26%、14.20%、29.41%和10.64%。     

双级固溶处理对2A14铝合金组织和力学性能的影响

通过拉伸试验、金相观察、扫描电镜、透射电镜等手段研究了不同双级固溶处理对2A14铝合金力学性能及组织的影响。结果表明:双级固溶获得了较高程度的过饱和固溶体,仅发生了部分再结晶;最佳双级固溶工艺为:470℃×2 h+510℃×1 h,采用该工艺并经160℃×8 h时效后,合金的拉伸力学性能达到σb=508.4 MPa,σ0.2=422.7 MPa,δ=14.9%;经双级固溶后,Al2Cu相已基本完全溶解,未溶相主要为富含Fe、Si的杂质相,其拉伸断口呈现出典型的韧窝型断裂;时效后合金中的主要强化相为S′相,且在470℃×2 h+510℃×1 h二级固溶并时效后的析出相较单级固溶的数量更多且细小均匀,因而获得了更高的析出强化效果。     

含Sr 7085铝合金挤压材的热处理制度

采用显微硬度与电导率测试、拉伸试验、晶间腐蚀及剥落腐蚀试验、金相(0M)及扫描电镜(SEM)观察,研究了热处理制度对含Sr Al-7.0Zn-1.4Mg-1.5Cu-0.14Zr 7085铝合金挤压材性能的影响.结果表明:固溶处理对合金的拉伸性能影响显著,强化固溶合金强度要明显高于常规固溶合金,常规固溶(470℃×2 h)T76(121℃×5 h +153℃×16 h)时效处理合金的屈服强度与抗拉强度分别为436.8 MPa、492.25 MPa,而经强化固溶(470℃×2 h+480℃×2 h+490℃ ×2 h)T76处理的合金为471.8MPa、518.25 MPa;时效制度对合金的硬度、电导率及抗腐蚀性能有较大影响,T76(121℃×5 h+153℃×16h)时效处理后,合金获得较好的性能配合.本合金的最佳热处理制度为强化固溶T76时效处理,此时合金具有良好的综合性能.     

挤压铸造超高强Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Sc合金的热处理工艺研究

通过EDS、OM、SEM、TEM和常温拉伸等分析测试手段对挤压铸造Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Sc合金的组织特征及在不同热处理制度下的组织状态与力学性能进行了研究.结果表明,挤压铸造Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Sc合金经460℃×24h+470℃×8h+480℃×2h三级强化固溶、120℃×24h单级时效处理,抗拉强度达到597MPa,伸长率达到13.2%,实现了较好的强韧性配合.     

CuCoBeTiZr合金强化工艺与组织和性能研究

对CuCoBeTiZr合金进行了一系列的热处理强化工艺试验研究。研究表明 ,该合金经 970℃× 2h固溶+(35 %～ 4 5 % )的冷变形 +5 10℃× 3h时效处理后 ,合金在室温和高温 (42 7℃ )下 ,具有优良的综合性能 ,其硬度可达 2 78HV30、导电率 4 8%IACS、软化温度 5 6 0℃ ,能满足服役条件苛刻的汽轮发电机转子槽楔的使用要求 ,对于研究开发槽楔合金材料具有重要意义     

热处理工艺对含Er压铸Al-Si-Mg合金组织及性能的影响

以含Er的压铸Al-Si-Mg合金为研究对象,通过拉伸性能测试、光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)及透射电镜(TEM)分析及定量统计,分析研究了不同固溶、时效工艺对合金组织及性能的影响。结果表明:双级固溶有利于一次相回溶至基体,使合金的塑性提高;固溶温度、时间的提高能够增加固溶到基体中的溶质原子和一次相的数量。Al-Si-Mg合金峰时效时,主要的强化相为β″、β′相,β′相主要表现为长条状及“T”字形。当热处理工艺为(280 ℃×3 h+530 ℃×3 h)固溶+170 ℃×3 h时效时,合金的伸长率达8.5%,具有高塑性; 热处理工艺为(280 ℃×3 h+540 ℃×10 h)固溶+170 ℃×10 h时效时,合金的抗拉强度为344 MPa,屈服强度为312 MPa,合金具有高强度。     

高温合金DZ68的热处理工艺研究

对一种新型高温合金DZ68的热处理工艺进行了研究.运用金相分析法确定了DZ68合金的初熔温度范围为1 240～1 260℃.利用光学显微镜、扫描电镜分析了合金不同状态的微观组织,测定了合金的持久性能.结果表明,DZ68合金的最佳热处理工艺为:1 240℃×0.5 h+1 260℃×0.5 h+11280℃×2 h,AC+1 120℃×4 h,FC×1 h→1 080℃×4 h,AC+900℃×4 h,AC.采用该工艺处理后的DZ68合金具有优异的持久性能,在980℃和235 MPa的条件下持久寿命达163.78 h.